不同陶瓷托槽與金屬弓絲間摩擦力

目的研究新型的彩色弓絲和托槽染色前后摩擦性狀有無(wú)改變。方法將通過(guò)化學(xué)著色法得到的彩色不銹鋼托槽、弓絲與常用的托槽、弓絲兩兩交叉分為四組(無(wú)色絲-無(wú)色槽、無(wú)色絲-有色槽、有色絲-無(wú)色槽、有色絲-有色槽)與5種尺寸(0.016、0.018、0.017×0.025、0.018×0.025、0.019×0.025英寸)弓絲結(jié)合,測(cè)試干燥狀態(tài)下的靜摩擦力。結(jié)果不論圓絲或方絲,各弓絲、托槽組合間摩擦力沒(méi)有顯著性差異。不銹鋼圓絲的摩擦力小于方絲。結(jié)論化學(xué)著色對(duì)弓絲、托槽的摩擦力沒(méi)有影響。

目的在不同瓷面處理技術(shù)單獨(dú)或聯(lián)合使用,并用發(fā)光二極管進(jìn)行光照的條件下,對(duì)陶瓷托槽的抗剪切強(qiáng)度進(jìn)行比較。方法將30個(gè)表面光滑的瓷面隨機(jī)分為3組,每組10個(gè)。每組瓷面處理如下:第1組:9.6%氫氟酸酸蝕2min,涂布硅烷偶聯(lián)劑;第2組:氧化鋁顆粒噴砂,9.6%氫氟酸酸蝕2min,涂布硅烷偶聯(lián)劑;第3組:氧化鋁顆粒噴砂,涂布硅烷偶聯(lián)劑,用光固化樹(shù)脂粘接劑將陶瓷托槽粘接于瓷面上,分別測(cè)量抗剪切強(qiáng)度。結(jié)果方差分析表明組間存在顯著差異(p0.05)之間沒(méi)有明顯差別。結(jié)論應(yīng)用氫氟酸和硅烷偶聯(lián)劑處理瓷表面可獲得最大的抗剪切強(qiáng)度。在應(yīng)用氫氟酸和硅烷偶聯(lián)劑之前噴砂沒(méi)有增加粘接強(qiáng)度。

目的探討不銹鋼托槽與鈷鉻合金托槽對(duì)正畸摩擦力的影響。方法在干燥條件下,按重復(fù)測(cè)量實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì),各因素各水平完全組合,使用xf-ⅰ型摩擦力測(cè)試儀,測(cè)試不同托槽-弓絲-結(jié)扎方式組合時(shí)在后牙段的動(dòng)、靜摩擦力。所得數(shù)據(jù)進(jìn)行方差分析。結(jié)果在托槽與所有不銹鋼弓絲組合中,鈷鉻合金直絲托槽產(chǎn)生的動(dòng)、靜摩擦力大于其它3種傳統(tǒng)不銹鋼直絲托槽,而不銹鋼托槽間的摩擦力差別不大;0.018英寸圓絲、0.020英寸圓絲、0.018英寸×0.025英寸方絲、0.019英寸×0.025英寸方絲的動(dòng)、靜摩擦力值依次增大;彈力橡皮圈結(jié)扎的動(dòng)、靜摩擦力及動(dòng)、靜摩擦力平均百分比均大于不銹鋼結(jié)扎絲。結(jié)論鈷鉻合金托槽不適合在滑動(dòng)機(jī)制中應(yīng)用;用0.019英寸×0.025英寸不銹鋼方絲關(guān)閉間隙,應(yīng)盡可能加強(qiáng)支抗控制;涉及托槽與弓絲間相對(duì)滑動(dòng)時(shí),不適合使用彈力橡皮圈這一結(jié)扎方式。

金屬陶瓷

目的研究硅烷偶聯(lián)劑(cp)對(duì)陶瓷托槽與瓷面粘接性能的影響。方法120個(gè)烤瓷試件按不同瓷面處理隨機(jī)分為3組:a組氧化鋁噴砂處理;b組金剛砂車針打磨;c組9.6%氫氟酸酸蝕2min。再根據(jù)是否使用cp各分2小組,粘接劑為trans-bondxt(3m)。托槽粘接后在37℃水浴條件下24h后冷熱循環(huán)500次(5℃和55℃),使用材料實(shí)驗(yàn)機(jī)檢測(cè)粘接剪切強(qiáng)度,并統(tǒng)計(jì)粘接劑殘留指數(shù)(ari)。結(jié)果噴砂組和打磨組使用cp后平均抗剪切強(qiáng)度與未使用cp組比較差別無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(p>o.05);hf酸蝕+cp+3munitetm釉質(zhì)粘接劑組的粘接剪切強(qiáng)度最高,與其余組比較有顯著性差異(p<o.05)。結(jié)論用金剛砂車針打磨或噴砂處理瓷面后,使用cp來(lái)粘接陶瓷托槽,黏接強(qiáng)度不確切;氫氟酸酸蝕瓷面后,再使用cp,同時(shí)結(jié)合led光照下用光固化粘接劑,可獲得陶瓷托槽與瓷面間滿意的粘接強(qiáng)度,但瓷面破損的幾率增加。

陶瓷與金屬的連接

介紹全俄鐵路運(yùn)輸科學(xué)研究院對(duì)捷克產(chǎn)金屬陶瓷閘瓦顯微組織和化學(xué)成分進(jìn)行分析的結(jié)果,概述了金屬陶瓷閘瓦和鑄鐵閘瓦的試驗(yàn)臺(tái)試驗(yàn)和運(yùn)用試驗(yàn)。

目的探討金屬基底冠厚度對(duì)納米陶瓷金瓷冠和普通陶瓷金瓷冠在耐壓力方面的影響。方法用車床加工一個(gè)模擬前磨牙預(yù)備體的金屬代型,再研磨加工出五種厚度(0.2mm、0.4mm、0.6mm、0.8mm、1.0mm)的基底冠,各10個(gè),將同一厚度的基底冠隨機(jī)分為兩組,每組5個(gè),分別對(duì)應(yīng)a-e的納米陶瓷組和a'-e'的普通陶瓷組。各組分別熔附相應(yīng)的陶瓷材料,整個(gè)瓷層的厚度為1.0mm。用instron萬(wàn)能材料實(shí)驗(yàn)機(jī),直徑6mm的球狀壓頭置于試件牙合面中心,以1mm/min的速度加壓至瓷層崩裂,記錄數(shù)值,進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。結(jié)果①組內(nèi)比較結(jié)果:a-e各組之間存在顯著性差異(p0.05),而b組與b'組、c組與c'組、d組與d'組、e組與e'組均有顯著性差異(p<0.01)。結(jié)論①瓷層厚度一定時(shí),隨基底冠厚度的增加,納米陶瓷各組和普通陶瓷各組的耐壓力均增高?；坠诤穸葹?.2mm組的耐壓力最小,1.0mm組的耐壓力最大。②基底冠厚度相同時(shí),納米陶瓷各組的耐壓力較普通陶瓷各組高。

采用有限元數(shù)值模擬方法模擬了不同緩沖層和緩沖層厚度對(duì)接頭殘余應(yīng)力的影響,結(jié)果表明,對(duì)于同一種緩沖層,厚度不一樣,減少應(yīng)力的效果不一樣,都存在一個(gè)最佳厚度;使用cu箔、ni箔、ti箔對(duì)緩解殘余應(yīng)力非常有效,而使用mo箔作為應(yīng)力緩沖層可以調(diào)整殘余應(yīng)力場(chǎng)的分布狀態(tài)。

目的:對(duì)自行研制的納米tio2陶瓷涂層直絲托槽耐磨性進(jìn)行測(cè)試,并與國(guó)產(chǎn)普通金屬直絲托槽進(jìn)行比較。方法:選取納米tio2陶瓷涂層直絲托槽與國(guó)產(chǎn)普通金屬直絲托槽各5付,測(cè)試比較弓絲拉伸前后托槽表面光潔度、托槽-弓絲摩擦力,評(píng)估托槽耐磨性。結(jié)果:納米tio2陶瓷涂層直絲托槽較國(guó)產(chǎn)普通金屬直絲托槽耐磨性好,弓絲拉伸前后托槽表面光潔度、托槽-弓絲摩擦力無(wú)明顯改變。結(jié)論:納米tio2陶瓷涂層直絲托槽具有良好耐磨性,可以滿足口腔正畸臨床需要。

日本田中貴金屬工業(yè)株式會(huì)社推出了可低成本焊接陶瓷材料與金屬材料或陶瓷材料與陶瓷材料的活性金屬釬料——tkc-651。其僅通過(guò)一次加熱工序即可完成焊接，主要應(yīng)用于焊接半導(dǎo)體散熱片、電子部件、裝飾品及牙科材料等需要與陶瓷材料接合的構(gòu)件。

田中貴金屬工業(yè)開(kāi)始供應(yīng)能夠以低于以往產(chǎn)品的成本焊接陶瓷與陶瓷或陶瓷與金屬的活性金屬釬料“tkc-651”。該釬料的特點(diǎn)是通過(guò)一次加熱工序即可完成焊接。設(shè)想主要用于功率半導(dǎo)體散熱片、電子部件、裝飾品及牙科材料等需要與陶瓷接合的構(gòu)件。新產(chǎn)品在銀銅鈦合金活性釬料中添加了錫（sn）。

金屬陶瓷基復(fù)合材料課件

文章介紹了研制牽引電力機(jī)車用金屬陶瓷閘瓦的研制過(guò)程。文章從顯微組織、化學(xué)成分、臺(tái)架試驗(yàn)和應(yīng)用試驗(yàn)等幾個(gè)方面進(jìn)行了闡述,并說(shuō)明了該閘瓦的使用有效性。

1前言目前,國(guó)內(nèi)滅弧室生產(chǎn)廠家對(duì)陶瓷外殼提出了上釉的要求。上釉的陶瓷管殼不僅影響真空開(kāi)關(guān)管的電氣性能,而且影響真空開(kāi)關(guān)管的外觀質(zhì)量。因此,陶瓷管殼的外觀質(zhì)量也是判定金屬化瓷件合格的一個(gè)重要因素。在陶瓷金屬化的實(shí)際生產(chǎn)中,大多數(shù)生產(chǎn)廠家采取釉面?；徒饘倩療Y(jié)同時(shí)進(jìn)行的方式組織生產(chǎn)。陶瓷管殼噴釉后先進(jìn)入馬弗爐或推板窯焙燒,

金屬鹵化物燈用陶瓷泡殼

對(duì)焊料與金屬材料對(duì)陶瓷/金屬封接強(qiáng)度的影響進(jìn)行了初步分析與探討。發(fā)現(xiàn):用aucu、auni焊料焊接陶瓷/可伐時(shí),因?yàn)榉饨蛹臄嗔涯Ｊ綖榇罅縨o-ni分層,所以平均封接強(qiáng)度只有80mpa;用agcu、pdagcu焊料焊接陶瓷/可伐時(shí),封接件的斷裂模式為mo-mo分層或mo-ni分層,平均封接強(qiáng)度在100mpa左右;用ag、cu焊料焊接陶瓷/可伐時(shí),封接件的斷裂模式為粘瓷或瓷斷,平均封接強(qiáng)度達(dá)150mpa。用agcu、pdagcu、aucu焊料焊接陶瓷/無(wú)氧銅時(shí),因?yàn)榉饨蛹臄嗔涯Ｊ綖檎炒苫虼蓴?所以平均封接強(qiáng)度在150mpa左右,比用同種焊料焊接陶瓷/可伐時(shí)最高提高了80%。

目的檢測(cè)體外條件下國(guó)產(chǎn)多晶體氧化鋁陶瓷托槽與金屬弓絲在不同夾角時(shí)的滑動(dòng)摩擦力,為其改良提供參考信息。方法利用摩擦力測(cè)量裝置檢測(cè)弓絲與槽溝的夾角分別為0°和5°時(shí),國(guó)產(chǎn)陶瓷托槽分別與0.016、0.016×0.022、0.019×0.025英寸不銹鋼絲和鎳鈦絲間的滑動(dòng)摩擦力,每組樣本量為10。對(duì)照組為臨床常用多晶體氧化鋁陶瓷托槽(crystalineiv)。結(jié)果國(guó)產(chǎn)陶瓷托槽的摩擦力顯著高于crystalineiv,且除0°夾角、0.016英寸不銹鋼圓絲和鎳鈦圓絲及0.016×0.022英寸不銹鋼方絲外,其余情況下兩種陶瓷托槽間摩擦力的差異有顯著性(p<0.01)。鎳鈦絲產(chǎn)生的摩擦力高于不銹鋼絲,弓絲尺寸增加,摩擦力增加,弓絲與槽溝夾角為5°產(chǎn)生的摩擦力高于0°。結(jié)論國(guó)產(chǎn)陶瓷托槽的摩擦力性能不能滿足臨床使用的要求,需要進(jìn)一步改良。

正畸過(guò)程中,陶瓷托槽雖然美觀但其槽溝產(chǎn)生的摩擦阻力問(wèn)題不容忽視.其原因主要是托槽表面疏松多孔、粗糙度大.就材質(zhì)而言,單晶氧化鋁陶瓷托槽的摩擦系數(shù)大于多晶氧化鋁陶瓷托槽,氧化鋯陶瓷托槽的摩擦系數(shù)大于氧化鋁陶瓷托槽或與之相等.為減小摩擦阻力,槽溝表面可涂具有低摩擦性能的金屬或其他物質(zhì).一般情況下,摩擦阻力隨著槽溝角度的增加而增大.常用弓絲中,β-鈦弓絲、鈦合金絲、鎳鈦弓絲顯著大于不銹鋼弓絲與陶瓷托槽之間的摩擦力.同等條件下,矩形弓絲與陶瓷托槽產(chǎn)生的摩擦力大于圓形弓絲與陶瓷托槽產(chǎn)生的摩擦力.自鎖托槽系統(tǒng)顯著降低了摩擦阻力水平,用非常規(guī)結(jié)扎法結(jié)扎的陶瓷托槽可減小單晶氧化鋁陶瓷托槽的摩擦力.弓絲所處的口內(nèi)外環(huán)境對(duì)陶瓷托槽槽溝產(chǎn)生摩擦力的影響不甚明顯.將來(lái)可主要從改良槽溝與弓絲材質(zhì)兩方面著手以最大限度地減小摩擦阻力.

目的：研究不同的三種粘接劑對(duì)陶瓷托槽與二氧化鋯烤瓷牙粘接強(qiáng)度的影響。方法：首先使用hf酸蝕結(jié)合硅烷偶聯(lián)劑處理二氧化鋯烤瓷牙瓷面，然后分別采用不同的三種粘接劑粘接陶瓷托槽，在37度水浴24h后冷熱循環(huán)500次（5℃-55℃），測(cè)量其粘接剪切強(qiáng)度，并統(tǒng)計(jì)粘接劑殘留指數(shù)。結(jié)果：不同種類粘接劑對(duì)粘接剪切強(qiáng)度有影響，光固化和雙糊劑型化學(xué)固化粘接劑粘接強(qiáng)度優(yōu)于非混合型化固化粘接劑。結(jié)論：三種粘接劑在此種瓷表面處理方式下均可用于陶瓷托槽與二氧化鋯烤瓷牙的粘接。

目的:研究納米銀羥基磷灰石涂層陶瓷托槽的抗菌特性。方法:采用微束等離子噴涂的方法制備納米羥基磷灰石涂層,采用icp-aes分析儀測(cè)量其第1、3、7、14、21d的銀離子緩釋量并用覆膜法進(jìn)行抗變形鏈球菌測(cè)試。結(jié)果:銀離子緩釋量的隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而增加,釋放速度隨時(shí)間的推移而減緩,第14d基本達(dá)到穩(wěn)定,抗菌率達(dá)到99.9%。結(jié)論:納米羥基磷灰石涂層緩釋銀離子能力好,并對(duì)變形鏈球菌有強(qiáng)烈抑制作用,可減少正畸過(guò)過(guò)程中牙釉質(zhì)脫礦。

在油潤(rùn)滑條件下陶瓷對(duì)金屬及金屬對(duì)金屬摩擦副摩擦磨損性能的研究