大堡水電站立軸4噴咀水斗式水輪機

本文專題論述水斗式水輪機的直徑比,并闡明它與水斗式水輪機的水斗數(shù)、噴嘴數(shù)等物理量之間的關系。

云南那邦水電站裝設3臺立軸沖擊式水輪發(fā)電機組,水輪機系立軸微機單元控制直流內控型油操作6噴嘴沖擊式水輪機,水輪機轉輪、噴嘴從奧地利安德利茲公司進口,在安裝過程中,嚴格按照安德利茲公司技術要求進行,其噴嘴調整方法與目前國內普遍調整方法相比,具有操作簡單、調整精度高等特點。

本文介紹了臥軸2噴嘴水斗式水輪機流態(tài)的數(shù)值分析。對不同運行區(qū)模型的幾個工況點進行了分析，分析結果與模型試驗結果進行了比較。分析中使用了ansyscfx-12計算軟件和k-ωsst湍流模型。用兩相相似模型模擬自由表面流。首先，對具有兩噴嘴的分流器的幾個噴針行程進行了流體穩(wěn)態(tài)分析。它提供了分流器中流體能量損失和射流形狀和速度的數(shù)據(jù)。第二步是將射流與轉輪一起進行非穩(wěn)態(tài)分析。這樣，根據(jù)壓力分布數(shù)據(jù)能計算出主軸力矩。平均力矩值小于測量值。因此，計算得到的水輪機效率也比測量值小，偏差大約為4％。效率特性的形狀與測量值很相符。

回顧認識水斗式水輪機,展望其未來發(fā)展。

針對公格爾水電站600m高水頭落差的特點,結合國內外水輪機最新發(fā)展趨勢,通過對水輪機形式進行技術和經(jīng)濟綜合分析,最終選定水斗式水輪機;并進一步對水輪機參數(shù)進行優(yōu)化設計,為電站長期安全穩(wěn)定運行提供了可靠的技術保障,同時也為國內外類似電站的設計提供一定借鑒.

介紹冶勒水電站水斗式水輪機組的主要參數(shù):電站最大水頭644.8m,額定水頭580m。經(jīng)綜合比較后確定選用單機容量為120mw的豎軸水斗式水輪發(fā)電機組。在單噴嘴比轉速和噴嘴數(shù)的選擇中,參考國內外先進機組的參數(shù),最終選取單噴嘴比轉速ns1=18.8m.kw,噴嘴數(shù)為6個,水斗數(shù)為21個。

針對公格爾水電站600m以上高水頭落差的特點,結合國內外水斗式水輪機最新發(fā)展趨勢和本工程應用實踐過程中的經(jīng)驗,對大型水斗式水輪機參數(shù)選擇、結構設計、材料應用等方面進行分析介紹。圖1幅,表3個。

該機是我國首次投入運行的多噴嘴水斗式水輪機,具有操作方便,運行可靠、噪聲低、振動小、自動化程度高、適用性廣的特點。測試表明,效率及其他主要性能指標接近國外同類產(chǎn)品的先進水平。該機可隨電網(wǎng)負荷和水量的變化改變運行的噴嘴數(shù),使水輪機

為分析水斗式水輪機轉輪斷裂失效原因,應用ug軟件對轉輪和噴嘴建立三維造型,并利用ansys軟件對運行的單個斗葉進行應力分析,確定了斗葉的應力分布,得到最高應力值點在刃口處,通過模態(tài)分析得到了水斗式水輪機轉輪和噴嘴的自振頻率和振形圖,為多噴嘴水斗式水輪機轉輪水斗的強度設計和噴嘴的振動研究提供了依據(jù)。

冶勒水電站1號機組在試運行過程中推力軸承瓦溫超過設計的報警溫度,無法繼續(xù)運行。停機分析后認為,可能是推力瓦受力不均、熱交換量不夠、冷卻系統(tǒng)本體存在缺陷等所致。采取的措施有:①在推力瓦蓋上增加12個直徑為40mm的通油孔,使油流暢通,增加推力瓦面的油流速度,增大熱交換量;②取消冷卻器套管,使油流更自由,油和水的熱交換更充分;③增加6個冷卻器,并在原管路的對稱方向增加一套冷卻供排水管路。通過這樣的處理和改造,使推力軸承瓦溫恢復正常,保證了機組的安全穩(wěn)定運行。

本文以一個沖擊式(切擊式)水輪機水斗實例造型為基礎,闡述了水輪機水斗的造型思路、方法及步驟,明確了造型中的難點及需要注意的事項。使沖擊式水輪機實現(xiàn)流體分析計算、強度分析及數(shù)控加工成為可能,為沖擊式水輪機的國產(chǎn)化打下基礎。

鎖金山水電站沖擊式水輪機的水斗由于疲勞裂紋導致斷裂,采用焊接、打磨拋光等措施加以修復。

九里溝水電站利用淠河總干渠和淠東干渠的輸水落差發(fā)電,裝有3臺jp502-lh-180水輪機。本文介紹了運用水潤滑彈性金屬塑料瓦對稀油潤滑巴氏合金瓦進行改造的過程及用于立式水輪機導軸承的實際經(jīng)驗、用普通橡膠板制作安裝橡膠平板密封對盤根密封進行改造的實踐,并對改造關鍵環(huán)節(jié)提出了注意要點,可供其他電站參考。

巧一王 島lj拉楚水電站轉漿式水輪機的改造 至-．／～ -w．霍爾澤，e．詡德勒～交i1j安丁7弓苧；i‘’fjf ． 、l ／主題詞轉漿式水輪機維修運行 可靠性最優(yōu)設計水電站．奧地利 ，—————／——jr一 奧地利拉楚水電站運行5o年后．水輪將得到a．b，c．d四種轉輪的不同參數(shù)(如 發(fā)電機組的可靠性和性能均變差．有必要進表2所示)： 行大修。問題是采用何種最為經(jīng)濟的改造方】．不改變轉輪直徑；一 式來提高機組效率，改善機組性能。普遍采2．不改變轉輪中心線，因而未改變吸 用的方法是僅對水輪機過水部件形狀稍作修出高度；． 改．這樣可以最少的維修費用使水輪機得到3．根據(jù)現(xiàn)有的交流發(fā)電機不改變(或改 改進(例如只對轉輪漿葉作改進)。變)其轉速。 表1拉

本文論述了水口水電站軸流轉漿水輪機組裝配、試驗、安裝及所遇問題的處理。

山美水電站3#機組采用a296轉輪,運行中出現(xiàn)了振動和葉片裂紋,影響電站的安全運行。技改采用x75c轉輪替代a296轉輪取得成功。該文對此進行了介紹,供相似工程參考。

l概述 微型水電站軸流式水輪機的設計 (意)a．s蚍a等 在微型水電工程中，機械設備在總成本中 占有較大的比例。為了降低水輪機的成本，使 這些小水電工程更經(jīng)濟，有必要對機械結構瓤 水力方案進行簡化，且允許有適當?shù)男蕮p 失，但必須盎免水力性能的惡化，否則成本就 會增加，而且水輪機的可靠性和壽命都得不斟 保證。因此，水力設計者在設計時必需兼顧幾 何結構的簡單和水力性能的優(yōu)化這兩方面昀衙 蘑。 對于低水頭電站．這些要求變得比較苛 掰，相對于電站的裝機容量和經(jīng)濟可行性而 言，增大水輪機的尺寸是不可能的。經(jīng)濟實用 的和j甩低水頭水力資源的方法昆采用管式軸流 式水輪機。這種水輪機具有平直的流道，可以 遛過較大的流量，且具有良好的水力性能和相 對簡單的結構。 對于以一定水頭和流貫運行的電站，可以 采用有固定轉輪葉片和導時的機組。在造行條 件變

銅街子水電站運行多年以來,其軸流轉槳式水輪機轉輪體和葉片的汽蝕及泥沙磨蝕比較嚴重,給水電站的安全運行帶來很大的危險。對磨蝕部位的處理方法進行了較為詳細的敘述。

魏家堡水電站水頭高、轉速高、含砂量大、水輪機磨損嚴重。為了減少水輪機磨損,設計中采取了一些水工優(yōu)化方案,然后經(jīng)過大修的探索,加強了幾個方面的技術措施,使泥沙對水輪機的磨損得到了有效控制。

一、微型水輪機的類型水輪機的規(guī)格品種很多,按結構、原理不同可分為反擊式與沖擊式兩大類。反擊式是利用水流流經(jīng)轉輪時對轉輪葉片產(chǎn)生的反作用力推動水輪機旋轉;沖擊式是靠高壓噴射水流的沖擊力使轉輪轉動。沖擊式水輪機又有水斗式、斜擊式與雙擊式三種結構,適用水頭從數(shù)米到一二十米,流量從每小時幾立方米到每小時幾百立方米的水電站,特別適用于山區(qū)小溪流高水頭水電站。反擊式水輪機可分軸流式、混流式及貫流式三種型式,主要適合于水頭較低,流量較大的水電站。

針對水電站水輪機振動，對其振動原因做進一步研究。先介紹了水輪機振動的物理模型，并對其振動成因進行研究；最后結合實際工程案例，對其振動原因做進一步論證，以進一步加深相關人員對水電站水輪機振動問題的認識，為保證水電站平穩(wěn)運行奠定基礎。

4x1000kw水電站 zdk400-lh-260/210水輪發(fā)電機組及附屬設備 技 術 協(xié) 議 甲方： 乙方： 二〇一一年元月 2 一、電站概況 1、電站所在地： 2、電站名稱：水電站 3、電站形式：徑流式水電站 4、電站裝機：4臺或6臺，每臺1000kw或700kw水輪發(fā)電機組 5、電站參數(shù)： (1)、最大工作水頭：4.68m (2)、最小工作水頭：4.18m (3)、綜合工作水頭：4.43m (4)、額定工作水頭：4.43m (5)、上游電站兩臺機運行來水量(最大流量)：122m3/s (6)、上游電站一臺機運行來水量(最小流量)：61m3/s (7)、電站設計流量：122m3/s (8)、電站設計尾水位：m (9)、電站最高尾水位：m (10)、電站最低尾水位：m (1