基于混沌優(yōu)化神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)方法

基于bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的單樁極限承載力預(yù)測(cè)——從基樁高應(yīng)變動(dòng)測(cè)試驗(yàn)的結(jié)果中提取特征參數(shù)，組成反映基樁豎向承載力的特征向量，利用bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的非線性映射特性和學(xué)習(xí)能力，建立了特征向量和單樁豎向極限承載力之間的一種對(duì)應(yīng)關(guān)系，實(shí)例研究表明，人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的預(yù)測(cè)...

基于遺傳-bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)單樁豎向承載力——在遺傳算法改進(jìn)bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的基礎(chǔ)上，利用遺傳算法的全局優(yōu)化能力和bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的較強(qiáng)的高次非線性能力和自學(xué)習(xí)能力，建立預(yù)測(cè)單樁豎向承載力的遺傳一bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型。通過(guò)利用濟(jì)南地區(qū)現(xiàn)場(chǎng)試樁資料對(duì)該模型進(jìn)行訓(xùn)練和...

1、單樁的豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的基本概念 單樁的豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值是基樁承載力的最基本參數(shù)，其他如特征 值、設(shè)計(jì)值都是根據(jù)豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算出來(lái)的。新舊樁基規(guī)范對(duì)單樁的 豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的定義是一致的，是指單樁在豎向荷載作用下達(dá)到破壞狀 態(tài)前或出現(xiàn)不適合繼續(xù)承載的變形時(shí)所對(duì)應(yīng)的最大荷載，它取決于對(duì)樁的支承阻 力和樁身材料強(qiáng)度。 對(duì)單樁豎向極限承載力的影響，一方面是可以人為控制的，包括樁的類 型、材料、截面尺寸、入土深度、樁端進(jìn)入持力層深度、成樁后休止時(shí)間以及成 樁施工方法等；另一方面由樁端、樁側(cè)土的性質(zhì)決定，體現(xiàn)為土的極限側(cè)阻力和 極限端阻力，是決定承載力的基本因素，但其發(fā)揮受一方面因素的影響。 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》gb50007-2002和《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》 均規(guī)定了單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值確定方法，一般根據(jù)以下幾點(diǎn)綜合分析確 定： （1）根據(jù)沉

灰色模型預(yù)測(cè)單樁豎向極限承載力——根據(jù)灰色系統(tǒng)理論模型g(1，1)，通過(guò)對(duì)樁的不完全靜載荷試驗(yàn)p～s曲線數(shù)據(jù)進(jìn)行分析處理，預(yù)估單樁豎向極限承載力，并通過(guò)實(shí)例加以驗(yàn)證，可為人們對(duì)樁的極限受力情況提供一種新的認(rèn)識(shí)角度和解決問(wèn)題的方法。

應(yīng)用徑向基函數(shù)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)單樁極限承載力——在徑向基函數(shù)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的基本原理基礎(chǔ)上，通過(guò)對(duì)影響單樁極限承載力因素的分析，建立了單樁極限承載力設(shè)計(jì)的grnn模型，并進(jìn)行了實(shí)例分析。計(jì)算結(jié)果具有較高的精度和收斂速度快等特點(diǎn)，是一種行之有效的預(yù)測(cè)單樁極限...

樁身直徑d=m 樁身周長(zhǎng)u=mm 樁端面積ap=㎡m 土層 樁周第i 層土的厚 度li(m) 極限側(cè)阻 力標(biāo)準(zhǔn)值 qsik(kpa) 極限端阻 力標(biāo)準(zhǔn)值 qpk(kpa) qsik×liqpk 1 2 3 4 5 6 7 8 9 ∑0//00 qsk=u∑qsikli qpk=apqpk quk=qsk+qpk 單樁豎向承載 力特征值 ra=quk/k （kn） 單樁承載力特征值計(jì)算（經(jīng)驗(yàn)參數(shù)法） ra實(shí)際取kn 樁頂絕對(duì)標(biāo)高： 樁頂相對(duì)標(biāo)高： 0 0 0

確定單樁極限承載力的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)方法——利用樁基靜載試驗(yàn)的荷載～沉降數(shù)據(jù)，由神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立荷載與沉降之間的映射關(guān)系，按規(guī)范可確定或推測(cè)樁基極限承載力。通過(guò)7根樁的實(shí)例分析，表明該方法是有效的，具有較好的實(shí)用價(jià)值。

因自引孔靜壓管樁特殊施工工藝的影響,通過(guò)理論方法確定的單樁豎向極限承載力值與實(shí)際試驗(yàn)值存在一定差距。為了能較簡(jiǎn)便而準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)單樁極限承載力,以神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)理論為基礎(chǔ),以現(xiàn)場(chǎng)靜載荷試驗(yàn)實(shí)測(cè)資料為依據(jù),通過(guò)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)方法對(duì)單樁豎向承載力進(jìn)行預(yù)測(cè),具有重要的理論與工程實(shí)用價(jià)值。

為了更加精確地預(yù)估預(yù)應(yīng)力管樁路基地基的沉降變形,基于慢速維持荷載理論,進(jìn)行了路基預(yù)應(yīng)力管樁的靜載試驗(yàn)和試樁的q-s曲線擬合,給出單樁沉降預(yù)估公式。同時(shí),對(duì)擬合數(shù)據(jù)和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比。研究結(jié)果表明:樁身完整性程度對(duì)單樁豎向極限承載力影響十分明顯；指數(shù)函數(shù)模型對(duì)樁基的q-s曲線具有較高的擬合精度；在保證成樁質(zhì)量的前提下,給出的預(yù)估公式對(duì)樁基的沉降量具有較好的預(yù)測(cè)能力,且相對(duì)誤差較小。

基于支持向量機(jī)的單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)

基于最小二乘支持向量機(jī)回歸的單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)——基于單樁載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù)，采用最小二乘支持向量機(jī)(lssvm)回歸的方法，建立了單樁豎向極限承載力的預(yù)測(cè)模型．利用文獻(xiàn)中樁的載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)訓(xùn)練lssvm模型，并確定了模型參數(shù)．研究結(jié)果表明，同常用的bp網(wǎng)絡(luò)...

塔吊基礎(chǔ)計(jì)算書(shū) 一、計(jì)算參數(shù)如下： 非工作狀態(tài)工作狀態(tài) 基礎(chǔ)所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基礎(chǔ)所受的豎向力p：434kn513kn 基礎(chǔ)所受的傾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基礎(chǔ)所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基礎(chǔ)的最大荷載進(jìn)行計(jì)算,即 f=513knm=1683kn.m 二、鉆孔灌注樁單樁承受荷載： 根據(jù)公式: （注：n為樁根數(shù),a為塔身寬） 帶入數(shù)據(jù)得 單樁最大壓力:qik壓＝872.04kn 單樁最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、鉆孔灌注樁承載力計(jì)算 1、土層分布情況： 層號(hào) 土層名稱 土層厚度（m） 側(cè)阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系數(shù)λi 4 粉質(zhì)粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉質(zhì)粘土 4.6 13 / 0.7

塔吊基礎(chǔ)計(jì)算書(shū) 一、計(jì)算參數(shù)如下： 非工作狀態(tài)工作狀態(tài) 基礎(chǔ)所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基礎(chǔ)所受的豎向力p：434kn513kn 基礎(chǔ)所受的傾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基礎(chǔ)所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基礎(chǔ)的最大荷載進(jìn)行計(jì)算,即 f=513knm=1683kn.m 二、鉆孔灌注樁單樁承受荷載： 根據(jù)公式: （注：n為樁根數(shù),a為塔身寬） 帶入數(shù)據(jù)得 單樁最大壓力:qik壓＝872.04kn 單樁最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、鉆孔灌注樁承載力計(jì)算 1、土層分布情況： 層號(hào) 土層名稱 土層厚度（m） 側(cè)阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系數(shù)λi 4 粉質(zhì)粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉質(zhì)粘土 4.6 13 / 0.7

根據(jù)不完全的豎向靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù),利用灰色系統(tǒng)理論的gm(1,1)模型預(yù)測(cè)單樁的豎向極限承載力,并對(duì)結(jié)果的合理性及誤差進(jìn)行分析.工程實(shí)例分析表明,豎向靜載試驗(yàn)所施加的荷載達(dá)到或超過(guò)極限荷載的四分之三時(shí),利用其數(shù)據(jù)進(jìn)行單樁豎向極限承載力的預(yù)測(cè)具有較高的精度.同時(shí)新信息gm(1,1)模型、新陳代謝gm(1,1)模型比老信息gm(1,1)模型預(yù)測(cè)的結(jié)果更精確.

基于ANFIS的單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)模型21

http://www.***.*** 單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)的支持向量機(jī)模型 趙月平，王威 河南工業(yè)大學(xué)土木建筑學(xué)院，河南鄭州（450052） 摘要：在綜合分析了各種單樁豎向極限承載力分析方法的基礎(chǔ)上，提出了基于支持向量機(jī) 的單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)方法，并在matlab中編制了相應(yīng)的支持向量機(jī)程序，建立 了相應(yīng)的單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)模型。以大量的實(shí)例數(shù)據(jù)為學(xué)習(xí)樣本和測(cè)試樣本，討論 了基于支持向量機(jī)的單樁豎向極限承載力分析方法及其可行性。研究表明，用支持向量機(jī) 方法來(lái)預(yù)測(cè)單樁豎向極限承載力是可行的。 關(guān)鍵詞：?jiǎn)螛叮回Q向極限承載力；支持向量機(jī)(svm)；預(yù)測(cè) 中圖分類號(hào)：tu413.4文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：a 0引言 樁基礎(chǔ)作為我國(guó)工程建設(shè)中重要的基 礎(chǔ)形式，具有承載力高、沉降量小，且調(diào) 節(jié)不均勻沉降能力強(qiáng)的特性，得到廣泛應(yīng) 用。樁基作為建筑物

神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)在單樁承載力預(yù)測(cè)中的應(yīng)用——運(yùn)用基于bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的組合預(yù)測(cè)模型對(duì)phc樁的極限承載力進(jìn)行預(yù)測(cè)。分別利用灰色gm（1，）模型和bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對(duì)樁在荷載作用下的沉降進(jìn)行估算，然后利用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)中的bp網(wǎng)絡(luò)對(duì)所得的結(jié)果進(jìn)行組合預(yù)測(cè)；最后利用lagrange算法...

在巖土工程中如何準(zhǔn)確預(yù)測(cè)樁基豎向承載力是一件非常重要的事情。針對(duì)現(xiàn)有研究存在的不足,基于標(biāo)準(zhǔn)bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法,加入一動(dòng)量因子,建立了修正的bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型,對(duì)單樁的豎向承載力進(jìn)行了預(yù)測(cè)。以鎮(zhèn)江市勘察測(cè)繪研究院所完成的地質(zhì)勘查報(bào)告為工程背景,以地震波靜力觸探測(cè)試(scptu)測(cè)得的4個(gè)指標(biāo)(錐尖阻力、錐側(cè)摩阻力、剪切波速和孔隙水壓力)為輸入?yún)?shù),樁基承載力為輸出參數(shù)。通過(guò)與現(xiàn)場(chǎng)靜載試驗(yàn)進(jìn)行比對(duì),得到了相關(guān)系數(shù)較高的樁基荷載響應(yīng)曲線。經(jīng)過(guò)與傳統(tǒng)預(yù)測(cè)方法進(jìn)行比較發(fā)現(xiàn),用修正的bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法可以有效預(yù)測(cè)樁基豎向承載力,精度較高。

對(duì)三種曲線預(yù)測(cè)模型進(jìn)行介紹,建立求解模型。依據(jù)天津地區(qū)phc管樁靜載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù),利用grg優(yōu)化程序求解模型參數(shù),計(jì)算phc管樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)值。通過(guò)對(duì)三種曲線模型的預(yù)測(cè)精度進(jìn)行對(duì)比分析,證明usher曲線模型預(yù)測(cè)結(jié)果更為安全、可靠。

ld0lhdu 樁入土深度(m)基礎(chǔ)埋深/填土厚度(m)有效樁長(zhǎng)(m)樁徑(m)樁身周長(zhǎng) 25.56.519.00.8002.5133 βsilgiqsik 后注漿側(cè)阻力增強(qiáng)系數(shù)豎向增強(qiáng)段內(nèi)第i層土厚度豎向增強(qiáng)段第i層土初始極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值 21.42.010 31.42.010 41.42.010 51.42.010 61.42.010 71.42.010 81.42.010 豎向增強(qiáng)段總極91.42.010 限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值101.42.010 111.42.010 121.42.010 131.42.010 141.42.010 151.42.010 161.42.010 豎向增強(qiáng)段厚度30.0 βsjljqsjk 后注漿側(cè)阻力增強(qiáng)系數(shù)

復(fù)合載體夯擴(kuò)樁單樁豎向極限承載力研究——目前尚無(wú)適用范圍廣且較精確的單樁豎向極限承載力公式可依，復(fù)合載體夯擴(kuò)樁設(shè)計(jì)誤差較大，或造成浪費(fèi)，或留下隱患。通過(guò)對(duì)百余項(xiàng)工程的相關(guān)資料進(jìn)行研究，得出了一種適用范圍廣的、小誤差的復(fù)合栽體夯擴(kuò)樁單樁豎向極限...

一種新的夯擴(kuò)灌注樁單樁豎向極限承載力公式——針對(duì)設(shè)計(jì)與施工中遇到的單樁承載力問(wèn)題，采用計(jì)算與統(tǒng)計(jì)分析方法，對(duì)近10年來(lái)所完成的數(shù)百項(xiàng)工程，將其打樁原始記錄、地質(zhì)勘察報(bào)告與單樁豎向靜載試驗(yàn)得出的承載力相對(duì)比而得出了一種小誤差的夯擴(kuò)灌注樁單樁豎向極...