夾雜物類型與形態(tài)對(duì)超高強(qiáng)度鋼塑性影響

超高強(qiáng)度鋼材,就是比傳統(tǒng)鋼材具有更加出色的抗拉性能和韌性,重量更輕,焊接性和成形性更加良好的鋼材.超高強(qiáng)度鋼材的出現(xiàn),提升了鋼結(jié)構(gòu)建筑的建設(shè)質(zhì)量水平,促進(jìn)了建筑行業(yè)的發(fā)展.新時(shí)代的鋼結(jié)構(gòu)建筑施工,必須充分發(fā)揮超高強(qiáng)度鋼材的種種優(yōu)勢(shì),創(chuàng)造更多的經(jīng)濟(jì)效益.文章分析超高強(qiáng)度鋼材的性能優(yōu)勢(shì),列舉部分國(guó)家的鋼結(jié)構(gòu)建筑工程實(shí)例,分析超高強(qiáng)度鋼材在的具體應(yīng)用方式.

為了探討超高強(qiáng)度鋼材在我國(guó)鋼結(jié)構(gòu)工程中應(yīng)用的可行性,本文詳細(xì)介紹了超高強(qiáng)度鋼材的品種、力學(xué)性能和化學(xué)成分,分析了超高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面殘余應(yīng)力和幾何初始缺陷及其對(duì)受壓整體穩(wěn)定特性的影響。結(jié)果表明,超高強(qiáng)度鋼材軸心受壓鋼柱可采用比普通鋼材鋼柱高的整體穩(wěn)定系數(shù),提高其整體穩(wěn)定承載力,更加充分地發(fā)揮超高強(qiáng)度鋼材鋼柱的強(qiáng)度優(yōu)勢(shì)。本文還介紹了超高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)及其在國(guó)內(nèi)外多個(gè)建筑結(jié)構(gòu)和橋梁工程中的具體應(yīng)用情況和所取得的良好效果,為超高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu)在我國(guó)的工程應(yīng)用提供了參考。

近年來,超高強(qiáng)度的鋼材鋼結(jié)構(gòu)在國(guó)外建筑施工中得到了成功的運(yùn)用,例如德國(guó)的萊茵河大橋、日本橫濱的landmarktower大廈等,這些著名的建筑都采用了性能極強(qiáng)的超高強(qiáng)度鋼材。本文將通過對(duì)超高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu)建筑的優(yōu)勢(shì)進(jìn)行分析,探討超高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能和具體應(yīng)用。

近年來,超高強(qiáng)度的鋼材鋼結(jié)構(gòu)在國(guó)外建筑施工中得到了成功的運(yùn)用,例如德國(guó)的萊茵河大橋、日本橫濱的landmarktower大廈等,這些著名的建筑都采用了性能極強(qiáng)的超高強(qiáng)度鋼材。本文將通過對(duì)超高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu)建筑的優(yōu)勢(shì)進(jìn)行分析,探討超高強(qiáng)度鋼材鋼結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能和具體應(yīng)用。

航空航天用超高強(qiáng)度鋼 室溫條件下抗拉強(qiáng)度大于1400mpa、屈服強(qiáng)度大于1200mpa的鋼被稱為超高強(qiáng)度鋼，通常還要求具有良好 的塑韌性、優(yōu)異的疲勞性能、斷裂韌性和抗應(yīng)力腐蝕性能。超高強(qiáng)度鋼是應(yīng)用范圍很廣的一類重要鋼種，大量應(yīng)用于 火箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體、飛機(jī)起落架、防彈鋼板等性能有特殊要求的領(lǐng)域，而且其使用范圍正在不斷地?cái)U(kuò)大到建筑、機(jī)械制 造、車輛和其它軍用及民用裝備上。 超高強(qiáng)度鋼發(fā)展至今，合金化研究已達(dá)到很高水平，挖掘現(xiàn)有鋼種的潛力，充分發(fā)揮合金元素的作用，減少有 害元素的含量，提高斷裂韌性，已成為冶金科技工作者追求的目標(biāo)。近十年來圍繞現(xiàn)有鋼種挖潛，在超純、超細(xì)化、 高均質(zhì)、低偏析進(jìn)行技術(shù)創(chuàng)新，突破四大關(guān)鍵技術(shù)：1、超純鐵工業(yè)化大生產(chǎn)冶金技術(shù)。2、vim+var低偏析、高均 質(zhì)化的熔煉技術(shù)。3、鋼錠均質(zhì)化技術(shù)、大鍛比鍛造技術(shù)。4、超細(xì)化控制鍛造技術(shù)和熱

用定量金相、掃描電鏡和能譜分析等方法獲取了用2種工藝冶煉的40crni2mo鋼中夾雜物尺寸特征參數(shù),研究了這些參數(shù)對(duì)鋼塑性的影響。結(jié)果表明:由于夾雜物的體積分?jǐn)?shù)和尺寸比較小,夾雜物間距的增大,在塑性斷裂時(shí)由夾雜物形成的微孔洞很難以內(nèi)頸縮形式聚合,微孔洞間的局部剪切也不容易擴(kuò)展。由此判斷,真空自耗重熔鋼的斷面收縮率比電渣重熔鋼的高。鋼中的夾雜物對(duì)其均勻延伸率、形變硬化指數(shù)和拉伸強(qiáng)度沒有影響。

通過掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡以及相應(yīng)的力學(xué)性能測(cè)試,觀察和分析了x100級(jí)管線鋼塑性形變前后的微觀組織及其韌性變化情況.結(jié)果表明:在相同的溫度和時(shí)間條件下,隨著應(yīng)變量增加,針狀鐵素體和粒狀貝氏體組織均發(fā)生形變,高密度位錯(cuò)在m/a島周圍積聚并形成亞晶界和晶界;形變后的晶粒變小,內(nèi)部仍分布著許多亞晶界結(jié)構(gòu),且晶界的m/a組織和形變后組織內(nèi)部缺陷降低了材料的沖擊功;x100級(jí)管線鋼在-34°c以內(nèi)的應(yīng)變時(shí)效敏感系數(shù)滿足要求.

1.高強(qiáng)度鋼hg785用什么焊絲 采用富氬co2氣體保護(hù)焊進(jìn)行焊接接頭性能試驗(yàn)，武鋼推薦焊材 是wer80焊絲。也可以使用市場(chǎng)上的ghs-80。但也有一些單位 使用wer70或ghs-70來焊接。 2.請(qǐng)問在焊接sm490高強(qiáng)鋼時(shí),用什么焊條最好? we600特種合金鋼焊條，不過假貨比較多，謹(jǐn)防假冒 技術(shù)參數(shù) 抗拉強(qiáng)度：125,000psi（862mpa） 屈服強(qiáng)度：90,000psi(620mpa) 延伸率：35% 焊后硬度：hrc23(工作硬化后達(dá)到hrc47) 電源選擇：交直流兩用，直流時(shí)直流反接 3.請(qǐng)教大蝦，高強(qiáng)度鋼之間使用何種焊接方式及焊接材料，例如： q620d與q500d焊接，q345d和q420c等。在線等~ 不同意樓上說法哦，因?yàn)闊彷斎肓看笮〉膯栴}，高強(qiáng)度鋼焊接一 般不采用氬弧焊和氣保護(hù)焊，氬弧焊一般只

通過運(yùn)用通用有限元軟件ansys建立有限元模型,對(duì)5個(gè)超高強(qiáng)度鋼材焊接工形截面軸心受壓柱的整體穩(wěn)定受力特性進(jìn)行有限元分析。詳細(xì)地介紹了建立有限元模型的具體方法,給出了分析其整體穩(wěn)定特性的求解全過程,提出了輸入構(gòu)件幾何初始缺陷和模擬截面殘余應(yīng)力的方法。通過將有限元計(jì)算結(jié)果與相應(yīng)的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證了本文建立的有限元模型的有效性。計(jì)算結(jié)果還表明,殘余應(yīng)力的變化對(duì)超高強(qiáng)度鋼材焊接工形截面軸心受壓柱整體穩(wěn)定承載力的影響較小。

低碳馬氏體型超高強(qiáng)度鋼的強(qiáng)韌化熱處理和組織性能的研究

文中指出300m鋼噴丸強(qiáng)化工藝中打磨對(duì)噴丸效果(殘余應(yīng)力及疲勞性能)的影響問題;通過x射線應(yīng)力測(cè)定,研究噴丸及打磨后試樣的殘余應(yīng)力分布及變化的特點(diǎn);通過三點(diǎn)彎曲疲勞試驗(yàn),研究噴丸后打磨對(duì)試樣疲勞性能的影響;在此基礎(chǔ)上,分析噴丸標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定噴丸后打磨去除量不可以超過阿爾門(almen)強(qiáng)度值的1/10的原因。

30crmnsini2a低合金超高強(qiáng)度鋼是航空結(jié)構(gòu)用管材,在我公司屬首次試制,根據(jù)30crmnsini2a鋼及鋼管技術(shù)條件要求,對(duì)30crmnsini2a低合金超高強(qiáng)鋼的冷、熱加工工藝流程、工藝制度及性能控制方面進(jìn)行深入探討,總結(jié)出生產(chǎn)30crmnsini2a低合金超高強(qiáng)鋼無縫管的合理工藝制度。試制結(jié)果表明,該產(chǎn)品的性能及表面質(zhì)量都達(dá)到了用戶要求,得到了用戶的肯定,同時(shí)也打開了航空結(jié)構(gòu)用低合金超高強(qiáng)鋼無縫管的市場(chǎng)。

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在高強(qiáng)度鋼板沖壓成形過程中,常常因?yàn)轱@著的回彈和面畸變導(dǎo)致形狀和尺寸精度出現(xiàn)問題。利用數(shù)值模擬方法分析了超高強(qiáng)度鋼門檻板的成形,根據(jù)模擬結(jié)果提出了利用設(shè)置拉延筋控制高強(qiáng)度板沖壓回彈的方法,制定了合理的門檻板沖壓模具的拉延筋設(shè)置方案。實(shí)際生產(chǎn)驗(yàn)證了該方法對(duì)回彈控制的有效性。

起落架用超高強(qiáng)度鋼的屈強(qiáng)比問題

對(duì)超高強(qiáng)度鋼23co14ni12cr3moe進(jìn)行了噴丸強(qiáng)化,采用x射線衍射應(yīng)力分析方法研究了旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞過程中噴丸表面殘余應(yīng)力的松弛變化規(guī)律。結(jié)果表明,在疲勞循環(huán)過程中,殘余應(yīng)力的松弛主要發(fā)生在疲勞的初始循環(huán)100周次內(nèi),疲勞循環(huán)100周次后殘余應(yīng)力基本穩(wěn)定在某一個(gè)應(yīng)力水平上,而且其中的大幅度松弛發(fā)生在疲勞的初始循環(huán)10周次內(nèi)。對(duì)比不同應(yīng)力水平下的松弛行為,在疲勞極限以上的應(yīng)力水平下,殘余應(yīng)力松弛的幅度和速率都較大。對(duì)噴丸后的試樣在疲勞試驗(yàn)前先進(jìn)行200℃/2h的保溫提前應(yīng)力松弛處理,然后再進(jìn)行疲勞試驗(yàn),200℃/2h的保溫處理可降低殘余應(yīng)力松弛的幅度和速率甚至在低于疲勞極限的應(yīng)力水平時(shí)只發(fā)生小的松弛或不發(fā)生松弛。但由于噴丸強(qiáng)化試樣疲勞裂紋往往從次表層萌生,表面殘余應(yīng)力的松弛只能作為評(píng)價(jià)材料疲勞性能的一個(gè)參考數(shù)值,在工程應(yīng)用時(shí)不能只依據(jù)表面殘余應(yīng)力來判定材料的疲勞性能。

近年來,隨著結(jié)構(gòu)及工程機(jī)械(如履帶式推土機(jī)、巖層推土機(jī)等)逐漸增加,所用的環(huán)境日益惡劣,要求使用的鋼板具有超高強(qiáng)度和良好的韌性。為滿足這些要求,日本jfe公司開發(fā)了兩種超高強(qiáng)度鋼:jfe-

日本jfe鋼鐵公司開發(fā)成功抗拉強(qiáng)度達(dá)到980mpa的超高強(qiáng)度鋼板，成形加工性顯著提高，壓力成形時(shí)鋼板伸長(zhǎng)率提高20％，擴(kuò)孔時(shí)擴(kuò)徑率提高2倍，而且在復(fù)雜形狀部件加工時(shí)不破損，克服了以前高強(qiáng)度鋼板高延伸特性和擴(kuò)孔性很難兼?zhèn)涞膯栴}。

Q235B鋼中的塑性?shī)A雜物行為研究

第35卷第3期 vol.35　no.3 　 forging&stampingtechnology 2010年6月 jun.2010 高強(qiáng)度鋼厚板沖裁研究 黃少東,趙志翔,符　韻,王艷彬 (西南技術(shù)工程研究所,重慶400039) 摘要:介紹了高強(qiáng)度鋼30crmnsia厚板的沖裁研究,包括傳統(tǒng)熱沖裁,同步剪擠式?jīng)_裁、雙間隙沖裁、齒圈壓板 精沖等,開展了工藝試驗(yàn)。結(jié)果表明,小間隙圓角刃口700℃沖裁所得到的剪切面基本都是光亮帶,齒圈壓板精沖 可使沖裁面全部為光亮帶,雙間隙沖裁可使剪切面的光亮帶達(dá)到50%以上。研究工作對(duì)高強(qiáng)度鋼厚板沖裁工藝設(shè) 計(jì)有一定參考價(jià)值。 關(guān)鍵詞:高強(qiáng)度鋼;厚板;沖裁;同步剪擠式?jīng)_裁;雙間隙沖裁;齒圈壓板精沖 doi:10.3969

1/17 試驗(yàn)報(bào)告 一、試驗(yàn)題目 不同質(zhì)量等級(jí)、強(qiáng)度等級(jí)、焊接次數(shù)鋼材機(jī)械性能對(duì)比試驗(yàn) 二、試驗(yàn)?zāi)康?1、相同焊、割次數(shù)，相同的質(zhì)量等級(jí)情況下，鋼材機(jī)械性能隨強(qiáng)度等級(jí)變 化的變化情況； 2、相同焊、割次數(shù)，相同的強(qiáng)度等級(jí)情況下，鋼材機(jī)械性能隨質(zhì)量等級(jí)變 化的變化情況； 3、相同質(zhì)量等級(jí)，相同的強(qiáng)度等級(jí)情況下，鋼材機(jī)械性能隨焊、割次數(shù)變 化的變化情況； 三、試驗(yàn)條件 試樣制作條件為常溫即可，機(jī)械性能試驗(yàn)溫度-5℃，其他條件不限。 四、試驗(yàn)材料選取 1、材料選用一般船用鋼材，材質(zhì)分別選取a、ah36、dh36、eh36； 2、試樣板規(guī)選取400*300*25(23~26)； 3、試樣數(shù)量及編號(hào)：各材質(zhì)分別選取6塊，其編號(hào)分別為“*1”兩塊，“*2”兩 塊，“*3”兩塊，其中“*”代表不同材質(zhì)，即“1”表示“a”材質(zhì)，“2”表示 “ah36”材質(zhì)，“3”表

分析了微量潤(rùn)滑切削時(shí)潤(rùn)滑劑的滲透機(jī)理及潤(rùn)滑作用對(duì)銑削力的影響。使用傳統(tǒng)切削、干式切削及微量潤(rùn)滑三種方式銑削高強(qiáng)度鋼(pcrni3mo),對(duì)比切削性能并探討微量潤(rùn)滑技術(shù)對(duì)刀具磨損及切屑形貌的影響。對(duì)微量潤(rùn)滑加工過程中切削參數(shù)(銑削速度、每齒進(jìn)給量、銑削深度及潤(rùn)滑劑使用量)對(duì)刀具磨損的影響進(jìn)行研究,利用響應(yīng)曲面法建立了刀具后刀面磨損模型以確定銑削高強(qiáng)度鋼(pcrni3mo)時(shí)潤(rùn)滑劑的最佳使用量,并利用試驗(yàn)驗(yàn)證。結(jié)果表明,微量潤(rùn)滑可有效抑制刀具磨損進(jìn)程;建立的刀具后刀面磨損模型與試驗(yàn)結(jié)果誤差較小,具有較高實(shí)用價(jià)值,微量潤(rùn)滑銑削材料pcrni3mo時(shí),潤(rùn)滑劑的最佳使用值約為185ml/h;通過改善切削區(qū)的摩擦情況,微量潤(rùn)滑可降低切削區(qū)域溫度并有效控制切屑形貌。