框架梁豎向加腋對結(jié)構(gòu)計算的影響

廣聯(lián)達框架梁的計算設置介紹 框架梁的計算設置介紹（上） ——從計算設置學平法之三 一、算量基本方法: 框架梁的計算主要包括上部鋼筋、下部鋼筋、側(cè)面鋼筋、拉筋、箍筋、次梁加筋、 吊筋以及加腋鋼筋的計算。 1、上部鋼筋: (一)上通長筋: 上通長筋=支座寬-保護層+彎折+凈長+彎折-保護層 ggj2009中，樓層框架梁的彎折長度取自【樓層框架梁端節(jié)點】，可根據(jù)實際情況 調(diào)整。 屋面框架梁的彎折長度取自【屋面框架梁端節(jié)點】，也可根據(jù)實際情況調(diào)整彎折 值。 （二）支座鋼筋： 中間支座：支座筋=搭接+支座寬+搭接 端支座：支座筋=搭接+支座寬-保護層+彎折 根據(jù)原位標注中支座鋼筋的位置，可計算出上述兩種情況的支座鋼筋，其中端支座 的端部彎折的計算同上通長筋。 第一、二、三排的支座鋼筋兩端伸入跨中長度取計算設置第2項、第3項和第4項。 當左右跨不

廣聯(lián)達框架梁的計算設置介紹 框架梁的計算設置介紹（上） ——從計算設置學平法之三 一、算量基本方法: 框架梁的計算主要包括上部鋼筋、下部鋼筋、側(cè)面鋼筋、拉筋、箍筋、次梁加筋、 吊筋以及加腋鋼筋的計算。 1、上部鋼筋: (一)上通長筋: 上通長筋=支座寬-保護層+彎折+凈長+彎折-保護層 ggj2009中，樓層框架梁的彎折長度取自【樓層框架梁端節(jié)點】，可根據(jù)實際情況 調(diào)整。 屋面框架梁的彎折長度取自【屋面框架梁端節(jié)點】，也可根據(jù)實際情況調(diào)整彎折 值。 （二）支座鋼筋： 中間支座：支座筋=搭接+支座寬+搭接 端支座：支座筋=搭接+支座寬-保護層+彎折 根據(jù)原位標注中支座鋼筋的位置，可計算出上述兩種情況的支座鋼筋，其中端支座 的端部彎折的計算同上通長筋。 第一、二、三排的支座鋼筋兩端伸入跨中長度取計算設置第2項、第3項和第4項。 當左右跨不

從計算設置學平法之三 ——框架梁的計算設置介紹 下面先介紹框架梁算量的基本方法，然后介紹軟件中的計算設置，包括內(nèi)容介紹、影響范圍和平 法來源。 一、算量基本方法: 框架梁的計算主要包括上部鋼筋、下部鋼筋、側(cè)面鋼筋、拉筋、箍筋、次梁加筋、吊筋以及加腋 鋼筋的計算。 一、上部鋼筋: (一)上通長筋: 上通長筋=支座寬-保護層+彎折+凈長+彎折-保護層 ggj2009中，樓層框架梁的彎折長度取自【樓層框架梁端節(jié)點】，可根據(jù)實際情況調(diào)整。 屋面框架梁的彎折長度取自【屋面框架梁端節(jié)點】，也可根據(jù)實際情況調(diào)整彎折值。 （二）支座鋼筋： 中間支座：支座筋=搭接+支座寬+搭接 端支座：支座筋=搭接+支座寬-保護層+彎折 根據(jù)原位標注中支座鋼筋的位置，可計算出上述兩種情況的支座鋼筋，其中端支座的端部彎折的 計算同上通長筋。 第一、二、三排的支座鋼筋兩端伸入跨中長

《圖解鋼筋》框架梁篇(張向榮)——本資料為《圖解鋼筋》框架梁篇(張向榮)，pdf格式目錄第一章鋼筋計算原理和框架實例手工詳解（１）………………………第一節(jié)獨立基礎(chǔ)鋼筋計算（１）…………………………...

某框架梁結(jié)構(gòu)的檢測、鑒定與加固——介紹了某框架結(jié)構(gòu)的裂縫情況，根據(jù)檢測、鑒定的結(jié)果提出了外包鋼加固設計方案，說明了加固設計及施工方法，實踐證明加固效果良好。

介紹了某框架結(jié)構(gòu)的裂縫情況,根據(jù)檢測、鑒定的結(jié)果提出了外包鋼加固設計方案,說明了加固設計及施工方法,實踐證明加固效果良好。

左震右震左震 m-56.03-13.90197.62-197.62136.00 v72.7918.96-52.8652.8625.51 m-53.26-16.61-135.41135.41-187.43 v71.6920.0452.86-52.86141.75 m-10.56-11.72133.30-133.30115.19 v10.945.06-98.7498.74-95.37 mcd145.10 mde117.65 m-57.38-11.46114.53-114.5354.87 v72.5718.21-32.7932.7947.08 m-55.73-17.98-92.0592.05-148.00 v71.9120.7932.79-32.79120.18 m-9.58-11.8

框架梁模板(扣件鋼管高架)計算書 本高支撐架計算采用pkpm施工安全設施計算軟件計算。計算書中鋼管全 部按照φ48×3.0計算。 本高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 （jgj130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》gb50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載 規(guī)范》(gb50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(gb50017-2003)等規(guī)范編制。 計算梁段:bkl-407(3a)。高支架搭設高度為18.08米，基本尺寸為：梁截 面b×d=500mm×700mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=1.00米，立桿的步 距h=1.50米，梁底增加1道承重立桿。 一、參數(shù)信息 1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度b(m):0.50；梁截面高度d(m):0.70； 混凝土板厚度(mm)

1 框架梁鋼筋計算 一、上部鋼筋 ㈠上部通長鋼筋： 上部通長筋長度＝通跨凈跨長＋首尾支座錨固值＋規(guī)定可計算 的長度。支座錨固值應按設計要求計算，以下是按圖集03g101-1的 規(guī)定計算的。 ⒈端支座錨固值： ⑴當彎錨時，錨固值＝水平直錨長度＋彎鉤長度，其中： ①樓層（詳見圖集54、57頁）水平直錨長度＝0.4lae(或0.4la)， 彎鉤長度＝15d； ②當屋面梁柱縱筋彎折搭接（即梁內(nèi)搭接，詳見圖集55、58頁） 時，水平直錨長度＝hc－保護層，上排鋼筋彎鉤長度＝hb－保護層， 下排鋼筋彎鉤長度＝hb－保護層－上排鋼筋直徑－鋼筋凈間距，鋼筋 凈間距取max(30,1.5d)； ③當屋面梁柱縱筋豎直搭接（即柱內(nèi)搭接，詳見圖集56、59頁） 時，水平直錨長度＝hc－保護層，第一批斷點鋼筋彎鉤長度＝ 1.7lae(或1.7la)，第二批斷點鋼筋彎鉤長度＝

例1已知1號樓鋼筋混凝土框架梁kl1（2），第一跨跨距為6900， 距支座邊為200，第二跨為4800，距支座邊為200，截面尺寸為30 0*700，箍筋為a10@100/200，上部通長鋼筋為2b25，下部為4b2 5，支座1為4b25，支座2為4b25/2b20,支座3為4b25，腰筋為2 b12，次梁寬為200mm，吊筋為2b22，板厚200mm，如圖2-36示， 混凝土等級為c25,抗震等級為***，求各種鋼筋的下料長度？ 圖2-36梁實例 根據(jù)03g101-1和《建筑施工手冊》的有關(guān)規(guī)定，得出： （1）縱向受力筋混凝土保護層為25mm； （2）錨固長度為35d （3）構(gòu)造鋼筋腰筋為b12，hw=700-200=500mm, 根據(jù)已知條件和上述構(gòu)造要求，繪制出下表，并進行編號 鋼筋編號簡圖規(guī)

1 預應力框架梁(ykl2)的計算書 1.設計資料 1.混凝土強度等級:40c219.1/cfnmm 22.39/tkfnmm 21.71/tfnmm 2 40/cufnmm 423.2510/cenmm 2.鋼筋 1).預應力筋采用低松弛(15.2)s鋼絞線，每根鋼筋截面面積為 1 2139pamm 21860/ptkfnmm 21320/pyfnmm 521.9510/penmm 2).非預應力縱向鋼筋采用hrb335級鋼筋: 2300/yfnmm 52210/senmm 3).箍筋采用hpb235級鋼筋:2210/yfnmm 3.錨具采用：柳州歐維姆機械股份有限公司的ovm.m15-14錨具 4.預應力梁的計算跨度取兩端柱子的中心線距離:26200mm 2

鋼筋部位及名稱計算公式 下部通常筋 長度=各跨長之和-左支座內(nèi)側(cè)a2- 右支座內(nèi)側(cè)a3+左錨固+右錨固 下部非通常筋長度=凈跨長度+左錨固+右錨固 下部不伸入支座筋凈跨長度-2*0.1ln（ln為本跨凈跨長度） 二、 說明附圖 注：1、端支座錨固長度取值同框架梁上部鋼筋取 值；2、如果存在搭接情況，還需要把搭接長度加進去。 11g101-1p79抗震樓層框架梁kl縱向鋼筋構(gòu)造 注：端部取值同框架梁上部鋼筋取值；中間支座錨固 長度為：max(lae，0.5hc+5d) 11g101-1p87不伸入支座的梁下部縱向鋼筋斷點位置 二、框架梁下部鋼筋計算

受拉區(qū)現(xiàn)澆樓板對框架梁受彎承載力的影響研究——在試驗研究基礎(chǔ)上，為進一步研究受拉區(qū)樓板對框架梁受彎承載力的影響，本文對22個有限元模型進行了分析。分析結(jié)果表明，樓板平行于梁跨方向的配筋是影響框架梁受彎承載力的關(guān)鍵因素?！　?/p>

轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)中轉(zhuǎn)換梁,上部框架梁,框支柱相對剛度變化對結(jié)構(gòu)受力性能的影響——本支通過計算，分析了轉(zhuǎn)換層結(jié)掏中轉(zhuǎn)換梁．上部框架梁、框支柱相對剛度變化對結(jié)構(gòu)受力性能的影響，提出了一些合理化建議，供工程設計參考．

安博物流園倉儲工程為2層超長預應力混凝土框架結(jié)構(gòu),針對該工程特征,提出預應力框架梁端雙向加腋變角張拉施工技術(shù),并對其工藝流程、操作要點與質(zhì)量控制要點進行研究。結(jié)果表明:本施工技術(shù)有效降低了安博物流園倉儲工程因張拉端鋼筋密集引起的錨具布置、預應力張拉、澆搗混凝土等施工難度。

淺議框架結(jié)構(gòu)計算中樓梯構(gòu)件的影響——采用etabs程序分析了在框架結(jié)構(gòu)抗震計算中采用未考慮樓梯構(gòu)件剛度的傳統(tǒng)方法和有限元的精確計算方法兩種計算模型，探討了采用精確計算模型時樓梯構(gòu)件板厚、開間、混凝土強度等級、進深的變化對整體結(jié)構(gòu)計算結(jié)果的影響，提...

附表1.框架梁的內(nèi)力組合 層次 截面 內(nèi)力 sgk sqk sqk（雪） swk sek 組合一 組合二 組合三 組合四 組合五 組合六 組合七 組合八 組合九 組合十 組合十一 組合十二 組合十三 強剪弱彎 左風 右風 左震 右震 七層 a m -52.87 -10.20 -12.17 3.4 -3.6 15.3 -15.1 -77.72 -58.68 -68.48 -72.01 -80.83 -78.51 -84.39 -48.11 -57.91 -38.14 -67.78 -29.30 -58.94 69.21 v 64.70 11.50 11.67

框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算與設計是建筑框架結(jié)構(gòu)設計的重要組成部分，這一部分處于框架設計的核心地位，對框架結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性具有不可忽視的影響。文章將就框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算與設計的方法和原則進行相關(guān)的探討。

本文主要對框架結(jié)構(gòu)樓梯部分設計現(xiàn)狀及震害破壞進行分析，研究框架結(jié)構(gòu)中樓梯與框架梁柱的連接方法。

計算以及分析樓梯構(gòu)件之后,框架結(jié)構(gòu)當中所具有的相關(guān)技術(shù)指標都存在著非常明顯的變化,這樣的變化和樓梯構(gòu)件的實際數(shù)量、實際的布置與結(jié)構(gòu)的剛度等各種因素有著非常密切的聯(lián)系。在地震的相關(guān)作用之下,樓梯的構(gòu)件的實際受力極其的復雜,在進行實際的設計時應該充分考慮。在本文中,簡單分析了樓梯對框架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的內(nèi)力方面的影響以及樓梯構(gòu)件的地震內(nèi)力,并詳細描述了框架結(jié)構(gòu)當中樓梯與框架梁柱的實際連接方法。

填充墻的豎向不規(guī)則布置會對框架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利的影響。采用等效斜撐建立了基sap2000的三種填充墻豎向不規(guī)則布置的等效模型,從結(jié)構(gòu)的整體位移響應和破壞機制等方面對其進行了分析。結(jié)果表明,填充墻豎向不規(guī)則布置易導致結(jié)構(gòu)薄弱層的凸顯；填充墻對結(jié)構(gòu)塑性鉸的發(fā)展有一定的抑制作用,其豎向不規(guī)則布置會使得結(jié)構(gòu)的塑性變形在薄弱層集中發(fā)生。針對以上分析,對地震響應最大的模型的豎向不規(guī)則布置提出改進方案,并通過pushover分析進行了有效性驗證。

混凝土標號40混凝土抗壓強度fc=19.1n/mm2 (注：不加“c")混凝土抗拉強度ft=1.71n/mm2 α11 鋼筋等級3鋼筋抗拉強度設計值fy=360n/mm2 框架抗震等級2梁端兩高比(ξb)≤0.35 梁端底頂鋼筋量比≥0.3 箍筋直徑8mm 梁端受拉鋼筋配筋率≤0.025 支座ρmin0.31% 跨中ρmin0.26% 梁寬250 梁高470鋼筋保護層厚度+箍筋=30mm 梁端負筋（受拉） 根數(shù)2一層鋼筋直徑20 2二層鋼筋直徑18 0三層鋼筋直徑28 鋼筋面積1137.26 ho=407.5 梁端底筋（受壓） 根數(shù)2一層鋼筋直徑16 0二層鋼筋直徑28 鋼筋面積402.12352 兩高比結(jié)果 as-as'=735.13ξb*α1*fc*b*ho/fy=1891.76