幕墻折線形鋼索預張力確定和復合荷載作用的計算

預應力折線形鋼筋砼屋架 1工程簡介 中央儲備糧嫩江直屬庫新建工程，位于內蒙古莫旗紅彥鎮(zhèn)。本工程4棟平 房倉，每棟平房倉長72m，開間36m，跨度21m，建筑面積6511m0，現 澆混凝土排架結構，屋面系統采用預應力混凝土折線屋架，計4o榀屋架。預應 力筋用冷拉粗鋼筋。這種屋架桿件受力比較均勻，采取后張法工藝施工。由于 工期要求緊，要求混凝土屋架強度增長快。施工進度措施：采用快硬硅酸鹽水 泥“525號硫鋁酸鹽水泥”。屋架采用腹桿拼裝式，腹桿預制后在現場拼裝，弦 桿、端豎桿及斜壓桿現場整澆。減少了現場安裝模板的工作量，提高了生產率。 2制作方法 2．1原材料、機具要求 水泥、砂、碎石須做含堿量檢測。碎石粒徑5—20mm。水泥采有525號硫 鋁酸鹽水泥。這種水泥硬化較快、早期強度較高與普通硅酸鹽水泥相比較并無 本質區(qū)別，要求初凝不能

對折線形鋼箱柱節(jié)點進行了1∶3縮尺模型力學性能的試驗研究和非線性有限元分析。試驗研究包括設計荷載作用下的驗證試驗和極限承載力試驗。試驗結果表明:在設計荷載作用下,折線形鋼箱柱節(jié)點始終處于彈性階段,極限承載力試驗中,折線形鋼箱柱節(jié)點的受力最不利部位為節(jié)點水平段與節(jié)點下段交接區(qū)域,該部位的內轉折點處存在應力集中但未發(fā)生明顯的局部屈曲現象;分析結果表明:有限元計算結果與試驗結果吻合良好,從而驗證了理論分析與原型結構設計的正確性;因此,在構造合理和焊縫質量優(yōu)良的前提下,折線形鋼箱柱節(jié)點可以應用于承重結構中。

為研究折線形鋼箱柱的受力性能,對其進行了設計驗證和受壓極限承載力的縮尺模型試驗研究和有限元分析。試驗結果表明:折線形鋼箱柱在設計荷載作用下,始終處于彈性狀態(tài);在受壓極限承載力試驗中,折線形鋼箱柱的破壞形態(tài)為鋼箱柱折線相交部分的內折點處發(fā)生局部屈曲,導致試件變形過大而喪失承載能力。結合試驗結果與有限元計算結果,分析了折線形鋼箱柱的受力變形特征和內力分布規(guī)律。通過對比分析折線形鋼箱柱的破壞形態(tài)及位置、荷載-位移曲線、極限承載力等,試驗結果與有限元計算結果吻合良好,驗證了理論分析與原型結構設計的正確性。

闡述了槽型鋁板和加勁肋構成的單元式幕墻的內力及變形計算。采用ansys軟件對單元板塊由槽型鋁板與5條加勁肋組成的結構的內力和變形進行計算,研究了加勁肋轉角處由于局部鉚釘松脫由剛結點變成鉸接點后其計算模型發(fā)生改變的應力及位移計算,最后介紹實際應用。

在u型槽結構計算中,一般取u型槽線路方向1延米寬度的板帶作為計算單元,按彈性理論簡化為平面模型進行計算。但在實際工程中,u型槽邊墻墻頂往往需要設置雨棚支柱等設施,使得邊墻承受水平集中荷載,此時,如何合理確定集中荷載作用下u型槽邊墻有效計算寬度成為u型槽設計中不可避免的問題。為此,采用三維仿真分析的方法對此類問題進行分析,找出了邊墻在集中荷載作用下的內力分布規(guī)律,確定了有效計算寬度的計算公式,并據此提出多個集中荷載作用下有效計算寬度的計算公式,為設計者提供借鑒和參考。

萄舛雷．劫萄碓鐫簪螽，繃，名南 風荷載作用下曲面建筑外窗及玻璃 ?一j 幕墻的應力計算 劉忠偉洪彥若 一 、引言 隨著我國建筑業(yè)的發(fā)展，單純的平面型 建筑玻璃已不能滿足建筑師的設計需要，曲 面建筑外窗和曲面玻璃幕墻越來越多。建筑 玻璃季受的主要荷載是風荷載，《建筑玻璃 應用技術規(guī)程)jgj113—97標準中規(guī)定了 根據風荷載的標準值計算平面建筑外窗玻璃 板面積或厚度的方法，《玻璃幕墻工程技術 規(guī)范)jgj102—96中給出了風荷載作用下 平面幕墻玻璃板最大拉應力的計算方法。對 于曲面建筑外窗和曲面玻璃幕墻目前尚無應 力計算方法或玻璃的選擇方法。曲面玻璃已 不再是板，而是薄殼，其應力狀態(tài)比板要復 雜的多，既有薄膜應力又有彎曲應力，在均 布風荷載作用下不再有解析解，通常只能采 用數值解法，如有限元或差分法。數值解

為了研究混凝土灌芯玻璃纖維增強石膏墻板(簡稱復合墻板)在水平均布荷載作用下的內力發(fā)展過程和受力體系的演變過程,根據復合墻板的組成特點,建立了簡化計算模型。因框架與石膏墻板從開始受力、開裂、塑性變形到達極限承載力的過程,實質上是石膏板與混凝土框架的剛度不斷衰減的過程;在這個過程中二者的變形是協調的,可以確定各階段框架、石膏板的剛度,給出了復合墻板在水平均布荷載作用下的各種受力破壞途徑、內力計算的簡化公式及計算流程圖。最后對理論計算與實驗結果進行了對比分析,結果表明:提出的計算公式與實驗結果吻合較好。

針對ccsg樁復合地基這種新型地基處理技術,研究了其在工程實際中常遇到的情況,即考慮土體水平滲透系數變化以及荷載逐漸施加的固結問題,建立了相應的數學模型,推導得到了固結一般解,并具體給出了單級等速加載情況下的特解,且荷載瞬時施加情況下的復合地基解析解為本文解的特例。通過計算分析得到加荷時間等參數對固結過程的影響曲線。結果表明:加載歷時越長,強涂抹區(qū)范圍越大,固結速度越慢。最后將實測數據反算,獲得其固結度變化曲線,該曲線與本文理論獲得的固結度變化曲線走勢相似,可以驗證本文解析解的正確性。

擋土墻受局部連續(xù)荷載作用的附加土壓力——求解附加應力的布西涅斯克解答和弗拉曼解答與朗肯土壓力理論結合,可用來計算擋土墻受矩形鉛直均布荷載和條形鉛直均布荷載作用,在墻背處引起的附加主動土壓力和附加被動土壓力的變化情況“這種計算方法可以較準確地考慮...

為確定實際工程中折線形鋼箱柱的一些受力狀態(tài)和破壞特征,建立了該構件的有限元模型,對折線形鋼箱柱的受力、變形等進行有限元分析,并建立了1:8的實體模型進行極限承載力的模型試驗。最后,將試驗結果與軟件模擬結果進行了比較,提出一些對折線形鋼箱柱的設計、工廠加工、現場吊裝及施工監(jiān)控有益的建議。

對于異型建筑而言,其施工時的工作狀態(tài)與正常使用階段不完全一致,如按正常使用階段進行設計,可能導致結構在施工過程中出現安全問題。以某音樂廳為背景,采用空間有限元分析軟件midas/gen建立全結構模型,對施工過程進行模擬分析,得到了斜折線形鋼柱在各施工階段由施工荷載和溫度荷載引起的應力值,對斜折線形鋼柱的施工定位與安裝具有指導意義,也可作為施工監(jiān)測的參考。

往復荷載作用下單樁p—y曲線研究——該文在大量試樁數據的基礎上，分析了水平往復荷載作用下樁土作用機理，討論了水平往復荷載作用下單樁的影響因素。文章推導了壓縮系數與彈性模量、切線泊松比關系的公式，采用土壤常規(guī)參數繪制了水平靜載單樁p—y曲線，通過對...

往復荷載作用下凍土應力應變關系的研究——凍土的力學參數是與加載條件和加載歷史以及溫度、含水量等多方面因素有關的過程量，在不同的應力環(huán)境中表現出不同的力學特性．研究了加載方式、含水量以及溫度對不同試樣類型的力學性能的影響．結果表明：不同加載方...

為研究大懸挑鋼箱梁與折線形鋼箱柱連接節(jié)點在不同工況組合下的受力性能,對其進行了1∶3的縮尺試驗研究和有限元數值分析。試驗借助改進型幾何可變框式試驗架,實現了設計要求的2種荷載工況,并分析了節(jié)點在各種工況組合下的受力性能和變形情況。運用有限元軟件對節(jié)點進行了彈性分析,得到了節(jié)點的應力分布與變形情況。研究結果表明:試驗結果與有限元分析結果吻合良好,驗證了理論分析的正確性;節(jié)點在設計荷載作用下始終處于彈性工作狀態(tài),其受力最不利位置位于左梁與折線柱的翼緣相交部位。

折線形隧道窯起拱高度的分析

闡述幕墻鋼索張力的測試裝置,介紹張力機械式測試裝置、頻譜分析測試裝置及電阻應變式測試裝置的原理,并進行性能分析,最后給出應用實例。

為研究壓彎荷載作用下復合節(jié)能輕質墻板橫向水平受力性能,以墻板壓彎試驗為基礎,建立了壓彎墻板有限元模型。通過與墻板試驗結果進行比較,驗證了有限元模型的正確性,并利用該有限元模型,探討了自攻螺釘間距、自攻螺釘直徑、薄面板強度、薄面板彈性模量等參數對壓彎墻板橫向水平承載力的影響程度與規(guī)律。以此為基礎,提出了壓彎荷載作用下復合節(jié)能輕質墻板橫向水平承載力簡化計算公式。結果表明:自攻螺釘間距、自攻螺釘直徑與薄面板強度、薄面板彈性模量等參數對壓彎墻板橫向水平承載力有較大影響。

山東省淄博市第二建筑安裝工程公司在某軸承廠金工車間工程施工中,采用混凝土蓄熱法進行冬期施工,順利完成了折線形鋼筋混凝土屋架的現場預制任務。該車間屋架選用圖集g314(二)、wj-18-2ca,部分腹桿構件由加工廠

本文通過某一工程實例,對新建建筑物基地壓力作用下,周邊既有建筑地基變形情況進行了理論計算分析。分別采用分層總和法和規(guī)范法計算在相鄰荷載作用下,既有住宅樓地基變形量的差異,并計算了施工不同高度時,地基變形的影響范圍及變形量。通過理論計算,為工程設計、施工提供相關參考建議。

為了解波形鋼腹板pc組合箱梁抗扭性能,通過試驗結合有限元方法,研究了該類型梁在偏心荷載作用下的撓度、橫向位移、扭轉角度、箱梁截面的翹曲應變、翹曲應力及波形鋼腹板的附加剪應力等力學特征。結果表明:在偏心荷載作用下,波形鋼腹板pc組合梁混凝土頂、底板上的翹曲應力較大,且最大翹曲應力出現在混凝土底板角點處,而波形鋼板上的翹曲應力較小;在相同荷載等級下,波形鋼腹板上由約束扭轉及畸變產生的附加剪應力約為對稱荷載產生的剪應力的1.5倍,并且在鋼腹板截面沿高度方向分布較為均勻。

螆風荷載作用下框架內力計算： 蒃框架在風荷載作用下的內力計算采用d值法。計算時首先將框架各樓層的 層間總剪力vj，按各柱的側移剛度值（d值）在該層總側移剛度所占比例分配到 各柱，即可求得第j層第i柱的層間剪力vij；根據求得的各柱層間剪力vij和 修正后的反彎點位置y，即可確定柱端彎矩mc上和mc下；由節(jié)點平衡條件，梁 端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點左右梁端彎矩之和按線剛度比例分配，可 求出各梁端彎矩；進而由梁的平衡條件求出梁端剪力；最后，第j層第i柱的軸 力即為其上各層節(jié)點左右梁端剪力代數和。 肂 （1） （2）蕿一榀框架上風荷載的作用計算： 蒅前面已經算出風荷載作用下的一榀框架下每層樓的剪力，但是還要計算出 一品框架下每根柱子分得的剪力vi dij dijvijs j1 ,具體的計算結果見下表: 薃f軸1柱 蒃層數芁hi(m

本文基于往復荷載作用下矩形鋼管混凝土壓彎構件的實驗結果,比較了國內外比較典型的設計規(guī)范(程),包括英國bs5400(1979)、美國aci318-99(1999)和aisclrfd(1999)、日本aij(1997)、歐洲ec4(1994)、中國gjb41422000(2001)和福建省地方標準(送審稿),及本文數值方法在計算往復荷載作用下矩形鋼管混凝土壓彎構件承載力的差異。結果表明,在進行往復荷載作用下矩形鋼管混凝土壓彎構件承載力計算時,各種計算方法獲得的承載力都偏于安全,其中,數值計算結果與實驗結果最接近,gjb41422000(2001)的計算結果與實驗結果吻合程度稍差,aci318-99(1999),ec4(1994)和福建省地方標準(送審稿)的計算結果比實驗結果約低20%,而bs5400(1979)、aisclrfd(1999)和aij(1997)的計算結果比實驗結果總體上低30%以上。本文結果可供進行矩形鋼管混凝土結構設計時參考。