屋頂式空調(diào)器翅片管換熱器管路設(shè)計(jì)分析

水-空氣翅片管換熱器實(shí)驗(yàn)研究與數(shù)值模擬——通過對翅片管式換熱器的設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)研究，得出了該換熱器的性能曲線，此外還對換熱器內(nèi)部流場和溫度場進(jìn)行了三維數(shù)值模擬計(jì)算。從實(shí)驗(yàn)和模擬結(jié)果分析可知，實(shí)驗(yàn)所得傳熱因子較模擬結(jié)果有12％范圍內(nèi)的減小，而阻力因子...

本文通過對r407c制冷劑房間空調(diào)器換熱器分別采用順流和逆流兩種布置方式的定性、定量分析和比較,指出,采用逆流布置方式能夠強(qiáng)化換熱器的換熱性能,而且,換熱器排數(shù)越多,采用逆流布置方式也就更容易接近真正的純逆流,換熱能力提高的幅度也就越大。

本文通過對r407c制冷劑房間空調(diào)器換熱器分別采用順流和逆流兩種布置方式的定性、定量分析和比較,指出,采用逆流布置方式能夠強(qiáng)化換熱器的換熱性能,而且,換熱器排數(shù)越多,采用逆流布置方式也就更容易接近真正的純逆流,換熱能力提高的幅度也就越大.

風(fēng)冷翅片管換熱器傳熱特性研究——以銅鋁復(fù)合翅片管為研究對象，結(jié)合翅片管換熱器傳熱性能分析，給出其傳熱過程的物理模型。通過流固界面?zhèn)鳠狁詈?，利用?jì)算流體力學(xué)(cfd)軟件進(jìn)行模擬，對翅片管在不同風(fēng)速、風(fēng)溫下的翅片管換熱過程中溫度場的分布進(jìn)行數(shù)值模擬...

利用evap-cond軟件對高溫冷庫中吊頂式空氣冷卻器的翅片換熱器進(jìn)行了模擬計(jì)算，研究了不同支路數(shù)以及不同流路布置方式（順交叉u型、逆交ku型、順交叉s型）對換熱器換熱量、制冷劑壓降及過熱度的影響，分析表明：對于給定的空氣冷卻器換熱器參數(shù)，支路數(shù)為10的順交叉u型為最佳的組合，為空氣冷卻器的優(yōu)化提供了參考。

為了得到u型翅片管換熱器傳熱單元數(shù)計(jì)算式,以u型翅片管換熱器為研究對象,通過建立翅片管換熱模型,推導(dǎo)出了逆流和順流2種流體流動趨勢的傳熱單元數(shù)計(jì)算式(ntu計(jì)算式).分別采用推導(dǎo)出的傳熱單元數(shù)計(jì)算式(ε-ntu法)和前人推導(dǎo)出的平均溫差關(guān)系式(lmtd法)計(jì)算u型翅片管傳熱系數(shù),并進(jìn)行對比分析.結(jié)果表明,當(dāng)進(jìn)水溫度為45～60℃,熱水流量為30～110kg/h時(shí),由ε-ntu法和lmtd法計(jì)算出來的翅片管傳熱系數(shù)相差很小.所推導(dǎo)出來的u型翅片管換熱器傳熱單元數(shù)計(jì)算式是合理的.

在外形尺寸不變的前提下,就某窗式空調(diào)器的冷凝器發(fā)卡管的布置方式對系統(tǒng)性能的影響進(jìn)行研究,通過調(diào)整過熱氣體管路、氣液兩相管路和過冷管路的數(shù)目,增強(qiáng)冷凝器的換熱能力,降低冷凝壓力,實(shí)現(xiàn)空調(diào)性能的優(yōu)化。根據(jù)試驗(yàn)測得的冷凝器換熱管溫度,分析造成3種管路布置方式測點(diǎn)溫度變化的原因。

在外形尺寸不變的前提下,就某窗式空調(diào)器的冷凝器發(fā)卡管的布置方式對系統(tǒng)性能的影響進(jìn)行研究,通過調(diào)整過熱氣體管路、氣液兩相管路和過冷管路的數(shù)目,增強(qiáng)冷凝器的換熱能力,降低冷凝壓力,實(shí)現(xiàn)空調(diào)性能的優(yōu)化。根據(jù)試驗(yàn)測得的冷凝器換熱管溫度,分析造成3種管路布置方式測點(diǎn)溫度變化的原因。

為了提高換熱效率,換熱器的結(jié)構(gòu)從多方面進(jìn)行了強(qiáng)化傳熱設(shè)計(jì)。介紹了如今應(yīng)用范圍比較廣泛的幾個(gè)設(shè)計(jì)理念,并對其進(jìn)行分析總結(jié)。

內(nèi)展翅片管及其換熱器的應(yīng)用——介紹了內(nèi)展翅片管及其換熱器的原理、結(jié)構(gòu)、特點(diǎn)及其實(shí)驗(yàn)、應(yīng)用情況,對內(nèi)展翅片管換熱器與普通光管及傳統(tǒng)的外翅片管進(jìn)行了比較,提出了針對特殊的氣———液熱交換場合使用內(nèi)展翅片換熱器的合理性。

帶毛細(xì)管調(diào)節(jié)制冷劑流量的翅片管換熱器仿真——通過開發(fā)已知入口參數(shù)計(jì)算壅塞特性的毛細(xì)管模型，并將其應(yīng)用到帶毛細(xì)管的多支路換熱器仿真模型中，引入相應(yīng)的換熱器各支路的制冷劑流量分配輔助方程，給出一種適合帶毛細(xì)管調(diào)節(jié)制冷劑流量分配的換熱器的仿真模型和...

本文通過風(fēng)洞實(shí)驗(yàn),比較了kl型和l型鋼管滾花翅片管的傳熱性能,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,kl型明顯優(yōu)于l型

熱泵型屋頂式空調(diào)機(jī)組參數(shù) 1.熱泵型屋頂式空調(diào)機(jī)組(k-1、k-2)應(yīng)按本圖相關(guān)要求訂貨，壁板厚 50mm。 2.機(jī)組配套提供型鋼底座，并設(shè)置減振墊。 3.機(jī)組露天放置，須考慮相關(guān)防護(hù)措施。 4.風(fēng)機(jī)應(yīng)采用低噪音型，且做減振處理。機(jī)組主要參數(shù)如下： l=40000m/h，機(jī)外余壓1000pa。制冷量：287kw； 制熱量：292kw；耗電量：132kw； 冷凝再熱量：150kw。 5.機(jī)組內(nèi)帶檢修門的功能段設(shè)低壓防潮燈及控制開關(guān)。 6.機(jī)組自帶冷凝水排水管(設(shè)存水彎)。 7.機(jī)組自帶控制柜?？刂埔笕缦拢?（1）機(jī)組自帶遠(yuǎn)程啟停及運(yùn)行控制面板，引至控制室，應(yīng)能顯示室 內(nèi)溫濕度及送風(fēng)狀態(tài)的溫濕度。 （2）機(jī)組進(jìn)、出風(fēng)口帶手動對開式多葉調(diào)節(jié)風(fēng)閥。 （3）k-1,k-2的控制要求： k-1空調(diào)機(jī)組新風(fēng)管設(shè)有新風(fēng)電動風(fēng)閥2個(gè)k1-x1和k1-x

隨著能效要求的提高,空調(diào)器使用的兩器越來越大,流路設(shè)計(jì)越來越復(fù)雜。高效、快速、省時(shí)省力的完成流路設(shè)計(jì),同時(shí)最大限度的發(fā)揮換熱器的效率是我們研究的重點(diǎn),由此換熱器的仿真軟件應(yīng)運(yùn)而生。本文介紹了greatlab仿真軟件的控制方程及設(shè)計(jì)所做的假設(shè),并通過實(shí)際的案例分析對仿真軟件在實(shí)際應(yīng)用的意義及可行性進(jìn)行了說明。

通過三維層流數(shù)值模擬,與平片計(jì)算結(jié)果對比,設(shè)計(jì)了適用于低流速和re數(shù)(迎面風(fēng)速1-3m／s,對應(yīng)re數(shù)901-2702)下的空調(diào)蒸發(fā)器用管翅式換熱器的開縫翅片形式。研究表明:在上述迎面風(fēng)速和re數(shù)范圍內(nèi),開縫翅片性能曲線和平片性能曲線不可避免地有一個(gè)交叉點(diǎn),對應(yīng)re數(shù)稱為轉(zhuǎn)折re數(shù),在交叉點(diǎn)前的速度和re數(shù)范圍內(nèi),平片換熱器的綜合性能優(yōu)于開縫翅片,而在高于轉(zhuǎn)折re數(shù)后,隨著迎面風(fēng)速的增大,開縫翅片的綜合換熱性能將越來越優(yōu)于平片;依據(jù)“前疏后密”原則適當(dāng)減少開縫翅片換熱器開縫的條數(shù),可以有效降低轉(zhuǎn)折re數(shù),并顯著改善低流速和re數(shù)下?lián)Q熱器的綜合性能。另外,再次驗(yàn)證了場協(xié)同理論-溫度場和速度場的協(xié)同性與換熱器換熱量間的必然聯(lián)系。

冷熱流體哪一個(gè)走管程哪一個(gè)走殼程，需要考慮的因素很多，難以有統(tǒng) 一的定則，但總的要求是首先有利于傳熱和防腐，其次是要減少流體流 動阻力和結(jié)垢，便于清洗等。一般可參考如下原則并結(jié)合具體工藝確 定。 1)飽和蒸汽宜走殼程，因飽和蒸汽比較清潔，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與流速無 關(guān)，而且冷凝液容易排出。 2)流量小而粘度大的流體一般以殼程為宜，因在殼程re>100即可達(dá)到湍 流。但這不是絕對的，如流動阻力損失允許，將這類流體通入管內(nèi)并采 用多管程結(jié)構(gòu)，亦可得到較高的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。 3)若兩流體溫差較大，對于剛性結(jié)構(gòu)的換熱器，宜將表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大的 流體通入殼程，以減小熱應(yīng)力。 4)需要被冷卻物料一般選殼程，便于散熱。 以上各點(diǎn)常常不可能同時(shí)滿足，應(yīng)抓住主要方面，例如首先從流體的壓 力、防腐蝕及清洗等要求來考慮，然后再從對阻力降低或其他要求予以 校核選定。 一般可參考如下原則并結(jié)合具體工藝確定。 1、腐

在列管式換熱器的使用過程中,常因個(gè)別管子有缺陷而出現(xiàn)雙向介質(zhì)相互泄漏的現(xiàn)象。對于標(biāo)準(zhǔn)冷換設(shè)備,可利用標(biāo)準(zhǔn)工裝進(jìn)行試壓查漏。而非標(biāo)準(zhǔn)的冷換設(shè)備,則需專門制作一套試壓工裝,以便準(zhǔn)確查出管子的漏點(diǎn)。然而,專門制作的工裝造價(jià)高,使用效率低,一套工裝要花上萬元,也許只用一

針對偏心徑向熱管和翅片管式兩類換熱器的綜合性能評價(jià)方法進(jìn)行了推導(dǎo),提出了相應(yīng)的通用方程.從偏心徑向熱管和翅片管單管出發(fā),將兩者進(jìn)行比較并對熱阻進(jìn)行分析簡化,忽略了換熱器性能評價(jià)中的次要因素,進(jìn)一步闡述和揭示了偏心徑向熱管和翅片管兩類換熱器的傳熱過程和傳熱特性.以換熱器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化和過程可用能分析為基礎(chǔ),推導(dǎo)了在給定投資費(fèi)用的前提下兩側(cè)換熱表面的最佳匹配關(guān)系式.根據(jù)偏心徑向熱管和翅片管的傳熱特點(diǎn),推導(dǎo)出適用于兩者的科學(xué)熱評價(jià)通用公式,并給出了經(jīng)濟(jì)性評價(jià)方法,從而實(shí)現(xiàn)了兩種換熱器傳熱過程的結(jié)構(gòu)優(yōu)化,得到的通用方程與工程計(jì)算結(jié)果一致.

換熱器在石化行業(yè)設(shè)備中占有非常重要的作用,尤其是近年來不斷發(fā)展的浮頭式換熱器。管板是管殼式換熱器最重要的零部件之一,用來排布換熱管,將管程和殼程的流體分隔開來,避免冷、熱流體混合,并同時(shí)承受管程、殼程壓力和溫度的作用。本文以pn0.8dn1000浮頭式換熱器為例,闡明了管板焊接工藝的要點(diǎn),給出了管板計(jì)算厚度、管板重量、換熱管軸向應(yīng)力和換熱管與管板連接拉脫力的一般化計(jì)算過程,對新型換熱器管板的計(jì)算校核及選用有重要的參考作用。

屋頂式空調(diào)機(jī)組設(shè)置 1、屋頂式機(jī)組的設(shè)置，首先要選擇最經(jīng)濟(jì)的安裝位置，也就是選在負(fù)荷集中的地 方，以降低管網(wǎng)造價(jià)。 2、要考慮以噪聲對環(huán)境的影響。機(jī)組噪聲不應(yīng)超出允許噪聲標(biāo)準(zhǔn)，有資料顯示， 距機(jī)組5m以內(nèi)噪聲標(biāo)準(zhǔn)，有資料顯示，距機(jī)距5m以內(nèi)噪聲對環(huán)境的影響較大， 而在5m以外影響較大，所以最好在距居住建筑5m以上設(shè)置機(jī)組。目前減噪措施 除了在要組表面或內(nèi)襯敷設(shè)吸音材料外，還可將壓縮機(jī)設(shè)置在隔音罩內(nèi)。另外， 降低排風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，在進(jìn)排風(fēng)口設(shè)消音裝置都是減少噪音的有效措施。 3、考慮機(jī)組的振動對建筑物的影響，防止固體傳聲進(jìn)入工作生活環(huán)境。一般在機(jī) 組下要設(shè)橡膠墊，在各進(jìn)出水管上設(shè)減振接頭，并盡量將機(jī)組布置在承重墻上， 以防設(shè)置在屋頂板中間時(shí)間生共振。 4、機(jī)組設(shè)置要考慮建筑物上排氣扇與通風(fēng)口的位置，因?yàn)檫@些地方的排出氣流會 影響屋頂上空氣的流動，所以rtu應(yīng)與排風(fēng)口保持一定距離。 5

屋頂式空調(diào)機(jī)組

根據(jù)某空調(diào)換熱器翅片制件的形狀尺寸,從提高散熱效率和降低制造成本等方面考慮,對翅片的片型進(jìn)行了選擇并確定了其結(jié)構(gòu)尺寸;通過對空調(diào)換熱器翅片制件的沖壓工藝性及沖壓工藝方案的分析,確定了包括6次拉伸、沖孔、二次翻邊、切邊、分條和切斷及空工位在內(nèi)的21工位級進(jìn)沖壓的工藝方案;對制件排樣圖進(jìn)行了設(shè)計(jì),并最終設(shè)計(jì)出了一副合理的空調(diào)換熱器翅片用多工位級進(jìn)模。