亞毫米孔徑微通道鋁合金管擠壓成形數(shù)值模擬

鋁合金管資料

建立了鋁合金管材空拔成形的剛粘塑性有限元模型,應(yīng)用三維有限元法對(duì)空拔工藝進(jìn)行了模擬分析,針對(duì)出現(xiàn)的問題深入研究,并引發(fā)了關(guān)于空拔工藝的若干思考。文章基于deform軟件的模擬結(jié)果,預(yù)測(cè)出鋁管空拔可能出現(xiàn)的問題,并做了定量分析,這些結(jié)果對(duì)實(shí)際生產(chǎn)具有一定的指導(dǎo)作用。

基于專業(yè)焊接軟件sysweld,采用goldak提出的雙橢球熱源模型,對(duì)1.5mm厚鋁合金管點(diǎn)焊過程進(jìn)行了有限元數(shù)值模擬。模擬中充分考慮了材料熱物理性能參數(shù)的非線性,及對(duì)流、輻射等邊界條件對(duì)焊接溫度場(chǎng)的影響,并運(yùn)用hsf校正工具對(duì)熱源各項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行校核。將模擬結(jié)果與焊接接頭相比較,結(jié)果表明:計(jì)算所得熔池形狀與實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本吻合,得到了焊接接頭溫度場(chǎng)的變化規(guī)律。

結(jié)合msc.superforge和msc.marc計(jì)算平臺(tái),對(duì)一款30m×30mm的鋁合金方管型材的擠壓成形過程和模具的應(yīng)力負(fù)載情況進(jìn)行了數(shù)值模擬研究。對(duì)擠壓變形過程中金屬的應(yīng)力和應(yīng)變速率的變化情況進(jìn)行了對(duì)比,發(fā)現(xiàn)金屬變形時(shí)塑性變形較大的位置,對(duì)應(yīng)的等效應(yīng)力也較大。分析了模具的應(yīng)力分布情況,對(duì)方管型材模具的設(shè)計(jì)提出了優(yōu)化方案。證明數(shù)值分析手段,能夠?yàn)槟＞叩脑O(shè)計(jì)提供有效的參考依據(jù)。

鋁合金管道的單面焊雙面成形工藝

采用無潤滑方式擠壓鋁合金管,可有效消除擠壓管內(nèi)表面常見的各種擦傷缺陷,得到內(nèi)表面質(zhì)量優(yōu)良的管材。分析了工藝因素對(duì)實(shí)現(xiàn)無潤滑擠壓鋁合金管的影響,提出了主要工藝參數(shù)選擇或確定的依據(jù)。

通過熱拉伸實(shí)驗(yàn)研究5a02鋁合金管材在不同溫度下的力學(xué)性能。根據(jù)熱拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行管材熱態(tài)液壓脹形數(shù)值模擬,并進(jìn)行初步的實(shí)驗(yàn)研究。數(shù)值模擬結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,5a02鋁合金管材的成形性能隨著溫度的升高而得到明顯改善,理想成形溫度為200~230℃。對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果之間的差別進(jìn)行分析和討論。

對(duì)7075鋁合金管材擠壓成形進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。測(cè)試了管材擠壓成形時(shí)擠壓力變化規(guī)律和變形程度對(duì)擠壓后管材力學(xué)性能的影響規(guī)律。指出,7075鋁合金管材擠壓成形時(shí)必須嚴(yán)格控制坯料溫度、模具預(yù)熱溫度、潤滑方式、擠壓速度、擠壓比等工藝參數(shù)。

ics13.100 h ys/t××××.4-×××× 鋁及鋁合金管、棒、型材安全生產(chǎn)規(guī)范 第4部分：隔熱型材的生產(chǎn) safe-productionspecificationforaluminiumandaluminiumalloysproductionofextruded tubesandpipes,barsandrods,profiles part4：productionofthermalbarrierextrudedprofiles 中華人民共和國工業(yè)和信息化部發(fā)布 中華人民共和國有色金屬行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) ××××-××-××發(fā)布××××-××-××實(shí)施 ys ys/txxxx.4-xxxx i 前言 ys/txxxx《鋁及鋁合金管、棒、型材安全生產(chǎn)規(guī)范》分為4個(gè)部

鋁及鋁合金管材

ics 中華人民共和國有色金屬行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) ys/t××.1—×××× 鋁及鋁合金管、棒、型材清潔生產(chǎn)水平 評(píng)價(jià)技術(shù)要求 第1部分?jǐn)D壓、軋制和拉伸 thetechnicalrequirementsofassessmentforcleanerproductionperformancein industrialofextrusionaluminiumandaluminiumalloys part1：extrusion、rollingandstretch (審定稿) ××××-××-××發(fā)布××××-××-××實(shí)施 中華人民共和國工業(yè)和信息化部發(fā)布 ys ys/t××.1—×××× 1 前言 ys/txxx《鋁及鋁合金管、棒、型材行業(yè)清潔生產(chǎn)水平評(píng)價(jià)技術(shù)要求》分為四個(gè)部分： ——第1部分

：穿孔針粘鋁是造成鋁合金管材擠壓時(shí)產(chǎn)生內(nèi)表面擦傷缺陷的主要原因之一．利用掃描電鏡對(duì)擠壓過程中穿孔針與鋁的接觸面之間相互作用的行為進(jìn)行了研究，分析了粘鋁的機(jī)制及其影響因素。

綜合參數(shù)比較 -康帕斯管道與無縫鋼管 第一部分：節(jié)能 每立方米/分壓縮空氣的成本 通過下列計(jì)算可得到， ·假定: 電機(jī)服務(wù)系數(shù)=110% 功率因子= ·一臺(tái)典型的每1hp可產(chǎn)生4cfm ·1hp=110%= ·所以產(chǎn)生1cfm壓縮空氣需 ·如果每度電費(fèi)為元:1cfm=元/小時(shí) ·1立方米/分= ·所以1立方米/分=元/小時(shí) ·所以一臺(tái)10立方米/分的每年運(yùn)行8,000小時(shí)來計(jì)算將耗電: 10x8,000x=418400元（無泄漏狀態(tài)下） 通過如上公式計(jì)算67立方米/分的流量運(yùn)行8000小時(shí)將耗電（無泄漏狀 態(tài)）： 管路材質(zhì)摩擦系數(shù)對(duì)比情況下所產(chǎn)生的電費(fèi) 無縫鋼管10x8000x=418400元 airpipe超級(jí)管路（10x8000x

綜合參數(shù)比較 -康帕斯管道與無縫鋼管 第一部分：節(jié)能 每立方米/分壓縮空氣的成本 通過下列計(jì)算可得到， ·假定: 電機(jī)服務(wù)系數(shù)=110% 功率因子= ·一臺(tái)典型的每1hp可產(chǎn)生4cfm ·1hp=110%= ·所以產(chǎn)生1cfm壓縮空氣需 ·如果每度電費(fèi)為元:1cfm=元/小時(shí) ·1立方米/分= ·所以1立方米/分=元/小時(shí) ·所以一臺(tái)10立方米/分的每年運(yùn)行8,000小時(shí)來計(jì)算將耗電: 10x8,000x=418400元（無泄漏狀態(tài)下） 通過如上公式計(jì)算67立方米/分的流量運(yùn)行8000小時(shí)將耗電（無泄漏狀 態(tài)）： 管路材質(zhì)摩擦系數(shù)對(duì)比情況下所產(chǎn)生的電費(fèi) 無縫鋼管10x8000x=418400元 airpipe超級(jí)管路（10x8000x

綜合參數(shù)比較 -康帕斯管道與無縫鋼管 第一部分：節(jié)能 每立方米/分壓縮空氣的成本 通過下列計(jì)算可得到， ·假定: 電機(jī)服務(wù)系數(shù)=110% 功率因子=0.9 ·一臺(tái)典型的空壓機(jī)每1hp可產(chǎn)生4cfm ·1hp=110%x0.746kw/0.9=0.912kw ·所以產(chǎn)生1cfm壓縮空氣需0.228kw ·如果每度電費(fèi)為0.65元:1cfm=0.1482元/小時(shí) ·1立方米/分=35.315cfm ·所以1立方米/分=5.23元/小時(shí) ·所以一臺(tái)10立方米/分的空壓機(jī)每年運(yùn)行8,000小時(shí)來計(jì)算將耗電: 10x8,000x5.23=418400元（無泄漏狀態(tài)下） 通過如上公式計(jì)算67立方米/分的流量運(yùn)行8000小時(shí)將耗電（無泄漏狀 態(tài)）： 管路材質(zhì)摩擦

綜合參數(shù)比較 -康帕斯管道與無縫鋼管 第一部分：節(jié)能 每立方米/分壓縮空氣的成本 通過下列計(jì)算可得到， ·假定: 電機(jī)服務(wù)系數(shù)=110% 功率因子=0.9 ·一臺(tái)典型的空壓機(jī)每1hp可產(chǎn)生4cfm ·1hp=110%x0.746kw/0.9=0.912kw ·所以產(chǎn)生1cfm壓縮空氣需0.228kw ·如果每度電費(fèi)為0.65元:1cfm=0.1482元/小時(shí) ·1立方米/分=35.315cfm ·所以1立方米/分=5.23元/小時(shí) ·所以一臺(tái)10立方米/分的空壓機(jī)每年運(yùn)行8,000小時(shí)來計(jì)算將耗電: 10x8,000x5.23=418400元（無泄漏狀態(tài)下） 通過如上公式計(jì)算67立方米/分的流量運(yùn)行8000小時(shí)將耗電（無泄漏狀態(tài)）： 管路材質(zhì)摩擦系數(shù)對(duì)比情況下所產(chǎn)生的

鋁合金管基礎(chǔ)知識(shí)培訓(xùn)

針對(duì)襯套零件的特點(diǎn),分析了成形工藝及擠壓前處理,應(yīng)用deform-3d軟件建立有限元模型進(jìn)行仿真模擬,定點(diǎn)追蹤了關(guān)鍵部位在成形過程中的應(yīng)力、應(yīng)變、流速等變化情況,并依此為依據(jù)設(shè)計(jì)出雙層組合式預(yù)應(yīng)力擠壓模,為實(shí)際生產(chǎn)提供了有價(jià)值的參考。

**資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.***

鋁型材生產(chǎn)流程 包括熔鑄、擠壓和上色(上色主要包括：氧化、電泳涂裝、氟炭噴涂、粉末噴涂、木紋轉(zhuǎn)印 等)三個(gè)過程。 1、熔鑄是鋁材生產(chǎn)的首道工序。 主要過程為： （1）配料：根據(jù)需要生產(chǎn)的具體合金牌號(hào)，計(jì)算出各種合金成分的添加量，合理搭配 各種原材料。 （2）熔煉：將配好的原材料按工藝要求加入熔煉爐內(nèi)熔化，并通過除氣、除渣精煉手 段將熔體內(nèi)的雜渣、氣體有效除去。 （3）鑄造：熔煉好的鋁液在一定的鑄造工藝條件下，通過深井鑄造系統(tǒng)，冷卻鑄造成 各種規(guī)格的圓鑄棒。 2、擠壓：擠壓是型材成形的手段。先根據(jù)型材產(chǎn)品斷面設(shè)計(jì)、制造出模具，利用擠 壓機(jī)將加熱好的圓鑄棒從模具中擠出成形。常用的牌號(hào)6063合金，在擠壓時(shí)還用一個(gè)風(fēng)冷 淬火過程及其后的人工時(shí)效過程，以完成熱處理強(qiáng)化。不同牌號(hào)的可熱處理強(qiáng)化合金，其熱 處理制度不同。 3、上色(此處先主要講氧化的過程) 氧

在具有斜向孔或斜向凹凸鑄件壓鑄模設(shè)計(jì)中,斜向抽芯是壓鑄模設(shè)計(jì)的難點(diǎn)之一。管路鑄件形狀復(fù)雜,屬不規(guī)則薄壁多孔鑄件。其壓鑄成型除了需動(dòng)、定模在開模方向上抽芯和兩側(cè)抽芯外,鑄件內(nèi)壁上還有一斜向孔,需斜向抽芯。本文給出了鋁合金管路零件壓鑄模實(shí)用結(jié)構(gòu),論述了模具結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和工作原理。該模具采用拉鉤-齒扇-齒條二級(jí)聯(lián)合抽芯機(jī)構(gòu),利用開模力,實(shí)現(xiàn)管路鑄件的斜向抽心,同時(shí)通過相應(yīng)的兩套斜銷-滑塊機(jī)構(gòu)分別實(shí)現(xiàn)管路鑄件另外兩個(gè)側(cè)向抽芯。模具結(jié)構(gòu)緊湊,工作可靠,成型鑄件質(zhì)量好。

基于薄壁管直角圓角模軸壓內(nèi)翻過程中各處應(yīng)力及最終壁厚與管材特性、管坯尺寸、卷曲半徑及摩擦條件之間的關(guān)系,推出了判別任一鋁合金雙層管件可否由特定尺寸圓管穩(wěn)定內(nèi)翻成形而不出現(xiàn)管壁干涉與塑性失穩(wěn)問題的解析判別式,指出了確定薄壁管圓角模內(nèi)翻卷曲半徑或模具圓角半徑極限值的方法。分析表明,選用包辛格效應(yīng)較弱的管材且設(shè)法減小管與圓角模之間的摩擦系數(shù)有助于提高管件內(nèi)翻成形性并增大卷曲半徑的可用范圍。在將所得判別式應(yīng)用于兩種鋁合金管內(nèi)翻情況下的分析之后得出的結(jié)論與相關(guān)文獻(xiàn)中已有的實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合良好。