折疊變體飛行器風(fēng)洞試驗(yàn)特種模型設(shè)計(jì)
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4.6
特種高速風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)P驮O(shè)計(jì)一直是風(fēng)洞試驗(yàn)領(lǐng)域的難點(diǎn)問(wèn)題。針對(duì)某變體飛行器高速風(fēng)洞試驗(yàn)任務(wù)提出的運(yùn)動(dòng)性能指標(biāo),設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)了可控的折疊變體試驗(yàn)?zāi)P?對(duì)其設(shè)計(jì)方案及工作原理進(jìn)行了闡述,對(duì)折疊變體傳動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化和角度誤差的分析與計(jì)算。結(jié)果表明該試驗(yàn)?zāi)P湍軌驅(qū)C(jī)翼折疊變體角度進(jìn)行連續(xù)、穩(wěn)定和精確控制,完全達(dá)到了設(shè)計(jì)要求的各項(xiàng)指標(biāo)。
面向設(shè)計(jì)的房屋建筑剛性模型風(fēng)洞試驗(yàn)
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規(guī)范所提供的風(fēng)荷載遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足現(xiàn)代復(fù)雜建筑結(jié)構(gòu)的抗風(fēng)設(shè)計(jì)要求,必須進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn).對(duì)不同結(jié)構(gòu)類型及部位(如高層結(jié)構(gòu)、大跨屋蓋、玻璃幕墻等)所需要的風(fēng)洞試驗(yàn)資料及風(fēng)荷載參數(shù)都是不同的,簡(jiǎn)單地提供建筑物的抗風(fēng)設(shè)計(jì)參數(shù)不能滿足各結(jié)構(gòu)物和維護(hù)體系設(shè)計(jì)的需要.本文切合實(shí)際結(jié)構(gòu),建立了面向各類結(jié)構(gòu)物各抗風(fēng)設(shè)計(jì)階段的風(fēng)洞試驗(yàn)方法.
橋梁節(jié)段模型風(fēng)洞試驗(yàn)技術(shù)研討
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橋梁節(jié)段模型風(fēng)洞試驗(yàn)技術(shù)研討 作者:宋錦忠,徐建英 作者單位:同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室上海200092 本文鏈接:http://d.g.wanfangdata.com.cn/conference_6513792.aspx
大跨屋蓋結(jié)構(gòu)剛性模型風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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大跨屋蓋結(jié)構(gòu)剛性模型風(fēng)洞試驗(yàn)研究——以株洲體育中心大跨屋蓋為背景,通過(guò)剛性模型的風(fēng)洞試驗(yàn)研究,獲得了大跨屋蓋結(jié)構(gòu)在各種不同情況下的平均風(fēng)壓系數(shù)分布規(guī)律,為體育場(chǎng)屋蓋在不同情況下的風(fēng)振響應(yīng)理論分析提供了依據(jù).
建筑模型風(fēng)洞試驗(yàn)阻塞效應(yīng)研究進(jìn)展
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4.5
由于壁面的存在,風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)M的流場(chǎng)與真實(shí)大氣的自由流場(chǎng)存在差別.在特定情況下,阻塞效應(yīng)將對(duì)流場(chǎng)和建筑風(fēng)荷載產(chǎn)生嚴(yán)重影響,導(dǎo)致風(fēng)洞試驗(yàn)數(shù)據(jù)產(chǎn)生較大誤差.然而,當(dāng)前結(jié)構(gòu)風(fēng)工程研究人員對(duì)阻塞效應(yīng)的認(rèn)識(shí)尚且不足.首先,簡(jiǎn)要介紹了阻塞效應(yīng)的機(jī)理,并歸納了阻塞效應(yīng)對(duì)流場(chǎng)和建筑風(fēng)荷載的影響.然后,總結(jié)了阻塞效應(yīng)的影響因素(來(lái)流特性,建筑的外形、數(shù)量和布置方式等),回顧了涉及試驗(yàn)和數(shù)值模擬的阻塞效應(yīng)修正方法,并列出了重要文獻(xiàn)中對(duì)阻塞比的規(guī)定.最后,提出了今后值得研究的方向.
巨型高層開(kāi)洞建筑剛性模型風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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4.4
用縮尺比為1:300的剛性模型對(duì)巨型高層開(kāi)洞建筑進(jìn)行了風(fēng)洞測(cè)壓試驗(yàn),研究了c類場(chǎng)地、16個(gè)來(lái)流風(fēng)向條件下,模型各表面(包括洞口內(nèi)部)的風(fēng)壓分布特性等,并確定了結(jié)構(gòu)總體風(fēng)荷載及最不利風(fēng)向角.結(jié)果表明:洞口的設(shè)置減小了建筑物所受的總體平均風(fēng)荷載,但并非洞口越大減小風(fēng)荷載越多.在建筑物上部開(kāi)洞,對(duì)減小基礎(chǔ)所受彎矩非常有利,而在中上部開(kāi)洞則對(duì)減小總體平均風(fēng)荷載更為有效,并且當(dāng)風(fēng)向與開(kāi)洞方向平行時(shí)基礎(chǔ)所受的總平均風(fēng)荷載最小.風(fēng)荷載沿建筑高度的變化并非按規(guī)范中的規(guī)律分布,而是中上部大、兩端小.
群體高層建筑模型風(fēng)洞試驗(yàn)阻塞效應(yīng)的修正
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4.3
基于單體高層建筑模型的尾流面積法,提出了適用于群體高層建筑模型風(fēng)洞試驗(yàn)阻塞效應(yīng)的修正方法.給出了群體建筑的流場(chǎng)模式和基本假定,推導(dǎo)了修正公式,將尾流面積法的適用范圍推廣到同時(shí)布置兩個(gè)或多個(gè)建筑的阻塞效應(yīng)的修正.利用均勻流中典型周邊布置方案的等高雙建筑和等高三建筑的風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行參數(shù)擬合,并在不同工況下驗(yàn)證了修正方法.該方法可在較高精度范圍內(nèi)滿足工程項(xiàng)目的需要.
群體高層建筑模型風(fēng)洞試驗(yàn)阻塞效應(yīng)的修正
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基于單體高層建筑模型的尾流面積法,提出了適用于群體高層建筑模型風(fēng)洞試驗(yàn)阻塞效應(yīng)的修正方法.給出了群體建筑的流場(chǎng)模式和基本假定,推導(dǎo)了修正公式,將尾流面積法的適用范圍推廣到同時(shí)布置兩個(gè)或多個(gè)建筑的阻塞效應(yīng)的修正.利用均勻流中典型周邊布置方案的等高雙建筑和等高三建筑的風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行參數(shù)擬合,并在不同工況下驗(yàn)證了修正方法.該方法可在較高精度范圍內(nèi)滿足工程項(xiàng)目的需要.
壩陵河大橋節(jié)段模型風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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壩陵河大橋節(jié)段模型風(fēng)洞試驗(yàn)研究 作者:徐洪濤,廖海黎,李明水,何勇,xuhong-tao,liaohai-li,liming-shui,he yong 作者單位:徐洪濤,何勇,xuhong-tao,heyong(北京交科公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,北京,100088) ,廖海黎,李明水,liaohai-li,liming-shui(西南交通大學(xué)風(fēng)工程試驗(yàn)研究中心,四川,成 都,610031) 刊名:世界橋梁 英文刊名:worldbridges 年,卷(期):2009(4) 參考文獻(xiàn)(5條) 1.李永樂(lè);廖海黎;強(qiáng)士中橋梁斷面顫振導(dǎo)數(shù)識(shí)別的加權(quán)整體最小二乘法[期刊論文]-土木工程學(xué)報(bào)2004(03) 2.jtg/td60-01-2004.公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范 3.jtgd60-2004.公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 4.陳政清
菜園壩長(zhǎng)江大橋節(jié)段模型風(fēng)洞試驗(yàn)
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4.5
菜園壩長(zhǎng)江大橋節(jié)段模型風(fēng)洞試驗(yàn)
典型超高層建筑氣動(dòng)彈性模型的風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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4.7
本文設(shè)計(jì)制作了一外形,剛度,質(zhì)量參數(shù)在一定范圍內(nèi)可調(diào)的通用超高層建筑多自由度氣動(dòng)彈性模,對(duì)其進(jìn)行了一系列的風(fēng)洞試驗(yàn),并詳細(xì)研究了風(fēng)向,等因素對(duì)超高層建筑風(fēng)致振動(dòng)的影響,得到一和些具參考價(jià)值的結(jié)果,可供我國(guó)有關(guān)規(guī)范修訂時(shí)參考。
橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)、風(fēng)洞試驗(yàn)及抗風(fēng)措施
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4.5
橋梁應(yīng)具有抵抗風(fēng)作用的能力,特別是大跨度橋梁,其柔性較大,設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮顫振、抖振、渦激振動(dòng)等空氣動(dòng)力問(wèn)題,通過(guò)抗風(fēng)設(shè)計(jì)、風(fēng)洞試驗(yàn)、抗風(fēng)措施來(lái)確定橋梁風(fēng)荷載和抗風(fēng)性能是大跨度柔性橋梁抗風(fēng)研究的主要手段。
飛行器設(shè)計(jì)與工航天工程與飛行器設(shè)計(jì)與導(dǎo)彈及運(yùn)載火
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4.3
學(xué)號(hào)姓名原系原專業(yè)現(xiàn)系現(xiàn)專業(yè)現(xiàn)專業(yè)方向現(xiàn)班級(jí) 1151820222趙國(guó)印航天工程與力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與工 程 航天工程與 力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與 工程 導(dǎo)彈及運(yùn)載火 箭設(shè)計(jì) 1618201 1160200330劉炎瑾航天工程與力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與工 程 航天工程與 力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與 工程 導(dǎo)彈及運(yùn)載火 箭設(shè)計(jì) 1618201 1161820101徐磊航天工程與力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與工 程 航天工程與 力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與 工程 導(dǎo)彈及運(yùn)載火 箭設(shè)計(jì) 1618201 1161820102陳宇燊航天工程與力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與工 程 航天工程與 力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與 工程 導(dǎo)彈及運(yùn)載火 箭設(shè)計(jì) 1618201 1161820103劉翔航天工程與力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與工 程 航天工程與 力學(xué)系 飛行器設(shè)計(jì)與 工程 導(dǎo)彈及運(yùn)載火 箭設(shè)計(jì) 1618201 1161820
仿生撲翼飛行器的翅型設(shè)計(jì)及其實(shí)驗(yàn)研究
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4.4
仿生撲翼飛行器的翅型設(shè)計(jì)及其實(shí)驗(yàn)研究
風(fēng)沙對(duì)低矮建筑整體受力影響的風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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4.6
通過(guò)風(fēng)洞測(cè)力試驗(yàn),研究了不同沙濃度和風(fēng)速條件下風(fēng)沙對(duì)低矮建筑整體受力的影響。研究結(jié)果表明:和凈風(fēng)工況相比,風(fēng)沙對(duì)低矮建筑整體受力有著較大影響。風(fēng)沙對(duì)低矮建筑平均基底剪力系數(shù)有著明顯的增大作用,且沙濃度越大,增大的越明顯。而對(duì)于脈動(dòng)基底剪力系數(shù)的影響,除了與沙濃度有關(guān)之外,還與指示風(fēng)速有關(guān)。當(dāng)風(fēng)速較小時(shí),風(fēng)沙增大了試驗(yàn)房的脈動(dòng)效應(yīng),而當(dāng)風(fēng)速較大時(shí),風(fēng)沙減小了試驗(yàn)房的脈動(dòng)效應(yīng)。
大跨屋蓋結(jié)構(gòu)風(fēng)效應(yīng)的風(fēng)洞試驗(yàn)與原型實(shí)測(cè)研究
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大跨屋蓋結(jié)構(gòu)風(fēng)效應(yīng)的風(fēng)洞試驗(yàn)與原型實(shí)測(cè)研究——以廣州國(guó)際會(huì)展中心為工程案例,進(jìn)行了剛性模型風(fēng)洞試驗(yàn)和有限元模態(tài)分析,在此基礎(chǔ)上計(jì)算了屋蓋的風(fēng)致位移響應(yīng),結(jié)果表明,對(duì)于屋蓋風(fēng)振響應(yīng)影響最大的因素是結(jié)構(gòu)的基階振型,其次才是風(fēng)荷載;隨著阻尼比的增加...
高層建筑等效風(fēng)荷載風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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4.8
分析了某高層建筑的多通道同步測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)。利用隨機(jī)振動(dòng)理論計(jì)算了結(jié)構(gòu)等效靜力風(fēng)荷載,分析了風(fēng)荷載隨風(fēng)向的變化關(guān)系,計(jì)算了結(jié)構(gòu)頂部峰值加速度響應(yīng),對(duì)居住者舒適度進(jìn)行了評(píng)價(jià)。
低層坡屋面房屋風(fēng)荷載特性風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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4.4
對(duì)低層雙坡屋面和四坡屋面建筑進(jìn)行了風(fēng)洞試驗(yàn)研究,考慮了屋面形式、屋面坡度、來(lái)流方向和挑檐長(zhǎng)度等不同因素對(duì)屋面風(fēng)壓分布的影響,分析了屋面平均和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的分布特性。結(jié)果表明,0°風(fēng)向角(來(lái)流垂直吹向屋脊)、屋面坡度為30°時(shí),迎風(fēng)屋面屋檐及屋脊附近形成較高負(fù)壓,迎風(fēng)屋面風(fēng)壓系數(shù)呈環(huán)狀分布;屋面坡度為15°時(shí),迎風(fēng)屋面風(fēng)壓系數(shù)呈階梯狀分布。屋面體型系數(shù)受風(fēng)向角、屋面坡度和屋面形式的影響較大:0°風(fēng)向角、雙坡屋面模型中,15°屋面坡度迎風(fēng)屋面體型系數(shù)為30°屋面坡度的2.76倍;四坡屋面模型中,15°屋面坡度迎風(fēng)屋面體型系數(shù)為30°屋面坡度的2.28倍;背風(fēng)屋面體型系數(shù)受屋面坡度的影響較小;0°和45°風(fēng)向角下,對(duì)于15°和30°屋面坡度,當(dāng)屋面坡度相同,屋面形式由雙坡改為四坡時(shí),迎風(fēng)屋面的體型系數(shù)絕對(duì)值有所增大,屋面更容易受力破壞,但對(duì)背風(fēng)屋面的影響較小。
導(dǎo)管螺旋槳?dú)鈩?dòng)性能的風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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4.7
對(duì)自行研制的一船用空氣推進(jìn)導(dǎo)管螺旋槳系統(tǒng)的導(dǎo)管和槳后整流支架的空氣動(dòng)力學(xué)性能在試驗(yàn)雷諾數(shù)范圍進(jìn)行了風(fēng)洞模型試驗(yàn)研究。研究結(jié)果表明,導(dǎo)管和槳后整流支架明顯改善了系統(tǒng)的空氣動(dòng)力學(xué)性能,螺旋槳系統(tǒng)的推力系數(shù)和效率都有較明顯提高,螺旋槳系統(tǒng)的原地靜推力和倒車性能也得到很大改善。
建筑物不均勻開(kāi)孔時(shí)體型系數(shù)的風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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4.8
進(jìn)行了榆林機(jī)場(chǎng)航站樓的測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn),研究了建筑物各墻面存在開(kāi)孔較大且不均勻時(shí)所造成的內(nèi)部壓力改變對(duì)建筑物體型系數(shù)的影響,并通過(guò)與《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》gb50009-2001中關(guān)于體型系數(shù)、內(nèi)部壓力系數(shù)規(guī)定的比較,提出了關(guān)于風(fēng)荷載體型系數(shù)的幾點(diǎn)修訂建議。
飛行器大數(shù)據(jù)量CAD模型并行預(yù)處理
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4.7
針對(duì)虛擬仿真中飛行器大數(shù)據(jù)量cad模型在單臺(tái)計(jì)算機(jī)執(zhí)行預(yù)處理非常耗時(shí)的問(wèn)題,采用消息傳遞接口(mpi)并行開(kāi)發(fā)技術(shù)搭建了機(jī)群并行處理軟硬件平臺(tái).以cad模型裝配樹(shù)的零部件為處理對(duì)象,設(shè)計(jì)了并行預(yù)處理算法;通過(guò)并行執(zhí)行幾何模型簡(jiǎn)化、lod生成、模型分割等預(yù)處理,以及動(dòng)態(tài)負(fù)載均衡與數(shù)據(jù)傳輸存儲(chǔ)優(yōu)化來(lái)提高并行處理的效率.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:與單臺(tái)計(jì)算機(jī)執(zhí)行相比,其預(yù)處理速度提高10倍以上.包含千萬(wàn)級(jí)三角面片、gb級(jí)數(shù)據(jù)量的飛行器cad模型采用該并行處理系統(tǒng),可以在60s左右完成預(yù)處理.
小型飛行器低速氣壓式空速計(jì)設(shè)計(jì)
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4.8
針對(duì)小型飛行器相對(duì)空速測(cè)量問(wèn)題,提出一種氣壓式空速計(jì)設(shè)計(jì)方案;首先分析計(jì)算200km/h以內(nèi)、精度1m/s的空速計(jì)測(cè)量需求,提出選用sm5662-003-d3l作為氣壓敏感元件,分析其工作特性及測(cè)量精度;給出信號(hào)調(diào)理電路的總體設(shè)計(jì)架構(gòu),分別完成公用電源電路、儀表放大電路、三階巴特沃斯低通濾波器電路、高精度有源限幅電路的構(gòu)建和調(diào)試;設(shè)計(jì)完成等效氣壓傳感器輸出電路,檢驗(yàn)了信號(hào)調(diào)理電路的工作性能,結(jié)果表明,空速計(jì)能準(zhǔn)確感應(yīng)相對(duì)空速,電路輸出穩(wěn)定。
扇形噴頭霧滴粒徑分布風(fēng)洞試驗(yàn)
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4.4
利用開(kāi)路式風(fēng)洞系統(tǒng)和sympatec激光粒度儀測(cè)試了參考噴頭的霧譜尺寸以此作為噴頭霧譜等級(jí)的依據(jù)。對(duì)扇形霧噴頭在不同壓力、風(fēng)速、噴頭與激光粒度儀距離情況下的霧滴粒徑、數(shù)量和范圍進(jìn)行了試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,壓力、風(fēng)速、噴頭與激光粒度儀之間距離的增大,都導(dǎo)致扇形霧噴頭的霧滴體積中徑變小,尺寸小于150μm的霧滴占全部霧滴體積的百分比變大,增加了農(nóng)藥脫靶飄移的可能性,同時(shí)壓力和風(fēng)速的增大都導(dǎo)致部分噴頭的霧譜等級(jí)降低。為了保證激光粒度儀對(duì)霧滴粒徑測(cè)試結(jié)果的可靠性,可以使用風(fēng)洞試驗(yàn)和調(diào)整噴頭與激光粒度儀的距離,來(lái)減小因細(xì)小霧滴通過(guò)激光束過(guò)程中速度迅速衰減而對(duì)測(cè)量結(jié)果帶來(lái)的影響。
建筑物行人高度風(fēng)環(huán)境風(fēng)洞試驗(yàn)研究
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4.4
介紹了建筑物風(fēng)環(huán)境的風(fēng)洞模擬,行人高度風(fēng)測(cè)量探頭的設(shè)計(jì)、標(biāo)定和數(shù)據(jù)處理。采用這種探頭,在氣動(dòng)中心低速所4m×3m風(fēng)洞的長(zhǎng)15m、寬4m、高2.2m風(fēng)工程試驗(yàn)段進(jìn)行了比例為1∶300的建筑群模型的行人高度風(fēng)環(huán)境試驗(yàn)研究,結(jié)果說(shuō)明這座新高層建筑物的落成,對(duì)其周圍某些位置的行人高度風(fēng)環(huán)境有嚴(yán)重的影響。
高層建筑風(fēng)場(chǎng)的數(shù)值模擬和風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果比較
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4.8
以中華城商業(yè)社區(qū)高層建筑群為工程背景,采用rngk-ε湍流模型模擬了建筑群中超高層建筑的表面平均風(fēng)壓分布及周圍風(fēng)環(huán)境,計(jì)算了與風(fēng)洞試驗(yàn)等雷諾數(shù)及增大來(lái)流風(fēng)速和模型尺寸提高雷諾數(shù)后的兩類雷諾數(shù)工況,并同風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明,在等雷諾數(shù)情況下,風(fēng)洞試驗(yàn)和數(shù)值模擬得到的超高層建筑表面風(fēng)壓分布較為一致,數(shù)值差別在15%以內(nèi);數(shù)值模擬與試驗(yàn)雷諾數(shù)相差25倍的工況中,當(dāng)多數(shù)建筑主軸向與來(lái)流風(fēng)速成一定角度時(shí),超高層建筑的風(fēng)壓分布及周圍流場(chǎng)的數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)較一致;當(dāng)多數(shù)建筑主軸向與來(lái)流風(fēng)速平行時(shí),尾流中旋渦分布的數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)差異明顯,但平均風(fēng)壓分布的數(shù)值模擬與試驗(yàn)結(jié)果略顯差別。
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