CFRP波形齒錨具緊固螺栓軸力試驗(yàn)

通過(guò)絕緣電纜運(yùn)行拉斷力的測(cè)試,判斷穿刺線夾緊固螺栓的最大扭矩值;通過(guò)絕緣電纜接續(xù)后直流電阻的合格與否,判斷穿刺線夾緊固螺栓的最小扭矩值,由此獲得穿刺線夾緊固螺栓的扭矩值范圍,確保穿刺線夾的機(jī)電性能可靠。該方法也可指導(dǎo)生產(chǎn)企業(yè)設(shè)計(jì)并檢驗(yàn)穿刺線夾緊固螺栓的扭矩值。

當(dāng)復(fù)合材料frp(fiberreinforcedpolymer/plastics)筋或拉索應(yīng)用到斜拉橋的拉索體系時(shí),黏結(jié)式錨具和夾片式錨具均有其自身的局限性。對(duì)此,根據(jù)普通拉索錨固體系的特點(diǎn),并結(jié)合cfrp筋?yuàn)A片式錨具和黏結(jié)式錨具的研究成果,提出了錨固cfrp筋的復(fù)合式錨具。復(fù)合式錨具由楔緊錨固端和黏結(jié)錨固端組成,其中楔緊錨固端包括錨杯、帶有凹齒的夾片、鋁套管以及塑料薄膜,黏結(jié)錨固端包括鋼套筒和黏結(jié)介質(zhì)活性粉末混凝土rpc(reactivepowerconcrete)。靜載試驗(yàn)研究了錨杯長(zhǎng)度、鋼套筒長(zhǎng)度、夾片預(yù)緊力、筋材預(yù)張拉力等試驗(yàn)參數(shù)對(duì)復(fù)合式錨具錨固性能的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,復(fù)合式錨具的試件極限荷載最大為208kn,相應(yīng)的錨固效率系數(shù)為104%,大于95%,滿足規(guī)范要求。復(fù)合式錨具兩種錨固形式的錨固長(zhǎng)度較合理組合為:對(duì)不預(yù)張拉錨具,錨杯長(zhǎng)度40mm,黏結(jié)錨固長(zhǎng)度100mm;對(duì)預(yù)張拉錨具,錨杯長(zhǎng)度60mm,黏結(jié)錨固長(zhǎng)度60mm。提出的復(fù)合式錨具極限荷載計(jì)算式具有較好的適用性。

本刊2001年第5期刊登了湖南讀者羅志軍同志的來(lái)信,信中希望就管道法蘭、容器壓蓋泄漏嚴(yán)禁帶壓緊螺栓的規(guī)定作深入的闡述。勝利油田油氣集輸公司的常貴寧同志就此問(wèn)題給予了詳實(shí)的解答,并對(duì)本刊編輯中存在的問(wèn)題提出了寶貴的意見(jiàn)。在此,我們向常貴寧同志對(duì)本刊的厚愛(ài)深表感謝。希望讀者及作者繼續(xù)對(duì)“帶壓緊螺栓”問(wèn)題展開(kāi)討論,并希望廣大讀者對(duì)我們工作中存在的問(wèn)題提出寶貴的意見(jiàn)

螺栓預(yù)緊的方法有扭矩?cái)Q緊法和液壓拉伸法。緊固螺栓存在很多引起失效的因素,包括載荷不均、緊固方法不當(dāng)?shù)取?yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況控制好螺栓的緊固力矩,避免螺栓的載荷不均。對(duì)于經(jīng)常失效的密封螺栓,應(yīng)采取一定的改進(jìn)措施。

帶壓緊固螺栓檢修事故及對(duì)策

提出cfrp筋?yuàn)A片式錨具新的計(jì)算理論,并以此理論為依據(jù)設(shè)計(jì)一種新型cfrp筋?yuàn)A片式錨具,它由錨杯、四片式夾片、涂砂鋁套管或涂砂銅套管組成。在理論推導(dǎo)過(guò)程中,將夾片式錨具各組件在長(zhǎng)度方向上分成多個(gè)等份,對(duì)其中各組件任意等份建立力學(xué)計(jì)算模型,并考慮各夾片間的獨(dú)立性;通過(guò)靜載試驗(yàn)對(duì)夾片式錨具的錨固性能進(jìn)行測(cè)試,并分析比較錨杯拉應(yīng)力的理論計(jì)算與試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果。結(jié)果表明,該cfrp筋?yuàn)A片式錨具計(jì)算理論能計(jì)算錨具各點(diǎn)的應(yīng)力及橫向位移,并能預(yù)測(cè)錨具極限承載力;此夾片式錨具適用于錨固高強(qiáng)cfrp筋,它的平均錨固效率系數(shù)達(dá)到94.9%,且性能穩(wěn)定;錨杯拉應(yīng)力的理論計(jì)算與試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果較吻合。

以國(guó)內(nèi)首座cfrp索斜拉橋上使用并獲得國(guó)家專(zhuān)利的直筒加內(nèi)錐式錨具為研究對(duì)象,選取cfrp筋所受徑向擠壓應(yīng)力作為主要研究參數(shù),對(duì)其進(jìn)行影響因素的分析,并提出相應(yīng)的優(yōu)化方案。研究表明:采用優(yōu)化方案后,錨具的擠壓應(yīng)力在錨固長(zhǎng)度范圍內(nèi)有所減少且分布更趨于均勻,錨固能力較原錨具也有所提高,說(shuō)明優(yōu)化方案是可行的。

柳州歐維姆機(jī)械股份有限公司 代表數(shù)量：批號(hào)： m15-12bt 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值單項(xiàng)判定 合格 合格 合格 試驗(yàn)結(jié)果 / 合格 合格 3089.12 0.97 3.6 / / 夾持處 剪切1根 / ≥0.95 ≥2.0 3078.92 0.97 3.7 夾持處 剪切1根 3067.73 0.97 3.6 夾持處 剪切1根 效率系數(shù)ηa 總應(yīng)變 εapu(%) 靜 載 錨 固 性 能 破 壞 情 況 斷口位置 斷筋檢查 試驗(yàn)后錨 具檢查 委托編號(hào)： 試驗(yàn)日期： mj-20090517-13 2009-06-17 檢驗(yàn)項(xiàng)目 組裝件實(shí)測(cè) 極限拉力 fapu(kn) 試驗(yàn)：技術(shù)負(fù)責(zé)人：?jiǎn)挝唬ㄕ拢?fù)核： 備注預(yù)應(yīng)力筋實(shí)測(cè)平均極限拉力為267.3kn。

審核：校核：檢驗(yàn)： 郵政編碼： 傳真： 工程名稱：收樣日期： 委托單位：報(bào)告編號(hào)： 檢驗(yàn)性質(zhì)： 檢驗(yàn)依據(jù)：報(bào)告編寫(xiě)日期： 高強(qiáng)度螺栓連接副緊固軸力檢驗(yàn)報(bào)告 gd2102012 檢驗(yàn)日期： 生產(chǎn)單位 試樣名稱 試件編號(hào)螺栓緊固軸力(kn)試件編號(hào)螺栓緊固軸力(kn) 樣 試樣規(guī)格(mm) 試樣編號(hào) 工程部位 性能等級(jí) 5 48 37 26 1 (kn) 標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)要求 檢驗(yàn)結(jié)果 (kn) 標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)要求 檢驗(yàn)結(jié)果 結(jié)論 備注 (kn) 標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)要求 檢驗(yàn)結(jié)果 注：未經(jīng)本站書(shū)面批準(zhǔn)，不得部分復(fù)制檢驗(yàn)報(bào)告(完整復(fù)制除外)。 批準(zhǔn)： 電話： 地址：

碳纖維增強(qiáng)塑料(cfrp)筋良好的工作性能使其可以代替?zhèn)鹘y(tǒng)的預(yù)應(yīng)力鋼筋,但相對(duì)滯后的錨固體系研究已成為影響其使用的關(guān)鍵原因。通過(guò)研制新型的cfrp筋粘結(jié)夾片式球面錨具,研制了3種不同尺寸錨具,共9組試件進(jìn)行錨固性能試驗(yàn)。結(jié)果表明,在錨固國(guó)產(chǎn)光圓碳纖維增強(qiáng)塑料筋時(shí),錨具錨固效率最大達(dá)到80.6%;對(duì)于粘結(jié)夾片式球面錨具,鋼質(zhì)套管長(zhǎng)度和粘結(jié)介質(zhì)的粘結(jié)性能是影響錨固性能的關(guān)鍵因素;球面錨具可以自動(dòng)調(diào)整cfrp筋的中線與錨具錐孔中線,改變孔口的受力特性,減小孔口剪應(yīng)力,提高錨固性能。

汽車(chē)零部件生產(chǎn)企業(yè)的產(chǎn)品質(zhì)量是決定整車(chē)生產(chǎn)質(zhì)量的關(guān)鍵。單就乘用車(chē)使用的鋁合金車(chē)輪而言,還有很大的發(fā)展空間。目前,國(guó)外主要汽車(chē)企業(yè)對(duì)鋁合金車(chē)輪要求的部分試驗(yàn)項(xiàng)目在我國(guó)自主品牌的車(chē)企中還沒(méi)有要求或者是不知道如何要求。

在聲發(fā)射的實(shí)際應(yīng)用中,采集的聲發(fā)射信號(hào)很多都是經(jīng)過(guò)不同界面?zhèn)鬏數(shù)?其傳播特性也受到不同程度的影響,其中通過(guò)螺栓緊固聯(lián)接平面界面?zhèn)鞑ナ亲畛Ｒ?jiàn)的一種。分析了引起聲發(fā)射信號(hào)衰減的各種原因,采用成都動(dòng)科信號(hào)采集卡及其相應(yīng)的分析系統(tǒng),模擬設(shè)計(jì)幾組螺栓緊固聯(lián)接平面試件來(lái)進(jìn)行聲發(fā)射信號(hào)傳播特性研究。初步分析研究了在表面粗糙度、壓力、接合面介質(zhì)等不同條件下聲發(fā)射信號(hào)通過(guò)螺栓緊固聯(lián)接平面界面?zhèn)鞑ズ蟮乃p情況,為聲發(fā)射檢測(cè)復(fù)雜結(jié)構(gòu)設(shè)備具有重大參考意義。

高速動(dòng)車(chē)組輪裝制動(dòng)盤(pán)通過(guò)多個(gè)螺栓與車(chē)輪固定,制動(dòng)過(guò)程中,由于制動(dòng)盤(pán)和螺栓產(chǎn)生熱變形,導(dǎo)致螺栓承受較大拉應(yīng)力,存在失效可能。利用有限元軟件abaqus,建立了與實(shí)際相符的高速動(dòng)車(chē)組輪裝制動(dòng)盤(pán)、車(chē)輪、聯(lián)接件、螺栓套的有限元模型,螺栓施加相應(yīng)的預(yù)緊力。計(jì)算得到300km/h高速動(dòng)車(chē)組制動(dòng)盤(pán)和螺栓聯(lián)接件的溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)結(jié)果,校核了螺栓強(qiáng)度,為不同時(shí)速的動(dòng)車(chē)組輪裝制動(dòng)盤(pán)用螺栓提供了模擬計(jì)算方法。在1∶1臺(tái)架試驗(yàn)上,驗(yàn)證了模型溫度場(chǎng)計(jì)算的準(zhǔn)確性。

嘉興發(fā)電廠1號(hào)300mw機(jī)組高、中壓內(nèi)缸gh4145/sq材料法蘭緊固螺栓發(fā)生斷裂。引起斷裂的原因是:制造法蘭緊固螺栓材料的冶金質(zhì)量、晶粒度和金相組織有缺陷;螺栓材料的疲勞性能不穩(wěn)定、剩余力學(xué)性能劣化、熱脆性明顯;在高溫蠕變條件下,螺栓材料的塑性性能變差。應(yīng)加強(qiáng)對(duì)螺栓材料的監(jiān)督措施;提高冶煉質(zhì)量;螺栓制造廠在制造該螺栓前,應(yīng)檢查螺栓材料是否合乎要求;適當(dāng)降低高、中壓缸接合面處定位螺栓的預(yù)緊力;采取對(duì)稱換位拆卸法拆卸螺栓,拆卸時(shí)防止螺栓機(jī)械損傷;螺栓研磨不得用mos2潤(rùn)滑劑;裝配法蘭時(shí)對(duì)有機(jī)械損傷的螺栓表面應(yīng)打磨光滑

介紹了一種地電位帶電緊固變電設(shè)備線夾螺栓的工具,在地面操作絕緣桿即能緊固線夾螺栓。其利用平面齒輪傳遞空間任意兩軸間的運(yùn)動(dòng)和力的原理,采用導(dǎo)電性好、抗拉強(qiáng)度高的超硬鋁合金制作,不僅解決了線夾接頭發(fā)熱的難題,而且提高了工作效率,減輕了勞動(dòng)強(qiáng)度。

分析了現(xiàn)行錨索錨具在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用中存在的問(wèn)題,提出了研制新型錨索錨具—球型錨具的思路,并研制出了km18型球型錨具,通過(guò)地面試驗(yàn)室試驗(yàn)和在煤礦掘進(jìn)工作面試驗(yàn),得出了結(jié)論。

試驗(yàn)復(fù)核 （3）錨具錨固拉力極限總應(yīng)變?cè)囼?yàn)結(jié)果 產(chǎn)地廠名 代表數(shù)量 樣品名稱 （2）鋼絞線性能 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fptk（mpa） 表號(hào)：鐵建試報(bào)32 批準(zhǔn)文號(hào)：鐵建設(shè)函[2009 報(bào)告編號(hào)委托單位 錨具錨固拉力極限總應(yīng)變?cè)囼?yàn)報(bào)告 報(bào)告日期 委托編號(hào) 記錄編號(hào) 單位（章） 傳感器讀數(shù)(kn) 油缸活塞位移（mm） 夾片位移(mm) 鋼絞線位移(mm) 工程名稱 施工部位 批準(zhǔn) 檢測(cè)評(píng)定依據(jù)：試驗(yàn)結(jié)論： 總應(yīng)變 值εapu 加載等級(jí)（fptk） 鋼絞線位移(mm) 傳感器讀數(shù)(kn) 油缸活塞位移(㎜) 夾片位移（㎜） 鋼絞線位移(mm) 傳感器讀數(shù)(kn) 油缸活塞位移(mm) 夾片位移(mm) 0.8 靜停 （h） 破斷力 fapu (kn) 錨具效力系數(shù) ηa 實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度平均值fpm（mpa）實(shí)測(cè)平均極限抗拉力fpm（kn） 鋼

關(guān)于嚴(yán)禁帶壓緊固螺栓，在國(guó)家有關(guān)部門(mén)頒發(fā)的《壓力容器安全監(jiān)察規(guī)程》（[81]勞總鍋?zhàn)?號(hào)）和《化工企業(yè)壓力容器安全管理規(guī)程》（[84]化生字第0393號(hào)）中都有明確的規(guī)定。煉油、化工企業(yè)，也都結(jié)合本企業(yè)的生產(chǎn)實(shí)際，制定了壓力容器及管道、閥門(mén)、附件密封部位泄漏的維護(hù)檢修規(guī)程和安全技術(shù)規(guī)程，其中明確規(guī)定了生產(chǎn)過(guò)程中當(dāng)容器內(nèi)部有壓力時(shí)，嚴(yán)禁帶壓緊固螺栓。

為研究cfrp筋復(fù)合型錨具的主要設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)錨固性能的影響及錨具內(nèi)部受力情況,設(shè)計(jì)了5個(gè)復(fù)合型錨具的參數(shù)靜載試驗(yàn),測(cè)量了錨具的極限荷載、錨環(huán)-cfrp筋間滑移變形和金屬筒測(cè)點(diǎn)應(yīng)變,通過(guò)靜載試驗(yàn)對(duì)比分析了各設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)錨固效果的影響,以及金屬筒表面應(yīng)力的分布情況與變化規(guī)律.研究結(jié)果表明:當(dāng)金屬筒壁厚為2mm,夾片夾持長(zhǎng)度為65mm,粘結(jié)長(zhǎng)度為500mm時(shí),錨具的錨固性能較好;夾片-金屬筒間錨固良好,無(wú)滑移;金屬筒應(yīng)力分布與變化可反映錨具內(nèi)部受力情況,測(cè)點(diǎn)應(yīng)力曲線峰值預(yù)示該位置附近的膠體與cfrp筋間的粘結(jié)破壞.

預(yù)應(yīng)力碳纖維增強(qiáng)塑料(cfrp)筋?yuàn)A片式錨具的研究引起我國(guó)土木工程界的廣泛關(guān)注.為研制適合cfrp筋的錨固裝置,根據(jù)cfrp筋的特性,研制了60,90mm及2×60mm串聯(lián)式單根直徑7mmcfrp筋?yuàn)A片式錨具,并對(duì)其進(jìn)行錨固性能的張拉試驗(yàn).通過(guò)錨具錨固性能試驗(yàn),分析了錨固失效的原因.研究表明,cfpr筋的性能和品種、錨具長(zhǎng)度、緩和介質(zhì)及預(yù)緊力的大小是影響夾片式cfrp筋錨具錨固性能的主要因素.

為解決cfrp絞線的錨固問(wèn)題,設(shè)計(jì)了7組夾片-粘結(jié)串聯(lián)式錨具進(jìn)行靜載試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果表明:粘結(jié)錨固段承擔(dān)的荷載較夾片錨固段大,一定范圍內(nèi)在錨具總長(zhǎng)度一定的情況下,隨夾片長(zhǎng)度增大,錨固效率系數(shù)呈下降趨勢(shì);隨荷載逐級(jí)加大夾片端部應(yīng)變成增大趨勢(shì),且為受拉狀態(tài);距離張拉端150mm處錨杯外側(cè)處的徑向應(yīng)變隨荷載增大數(shù)值變化不明顯。該試驗(yàn)設(shè)計(jì)的錨具最高錨固效率系數(shù)能達(dá)到99.4%,滿足預(yù)應(yīng)力筋用錨具技術(shù)規(guī)程,能有效錨固試驗(yàn)所用cfrp絞線。

預(yù)應(yīng)力鋼絲束:錨具組合性能試驗(yàn)